Несущая способность свай: 🔨 железобетонных, винтовых, буронабивных. Методы определения несущей способности, СНиП.

Содержание

правила определения, размещение свай и калькулятор

Сваи широко применяют в строительстве. Они позволяют устраивать фундамент на неустойчивых почвах, ограждать котлованы, возводить подпорные стенки и укреплять грунт.

Это экономичный, устойчивый вариант установки фундамента, применяемый практически в любых условиях.

В статье мы расскажем о видах свай, порядке и различных методах расчета фундамента.

Виды

Расчет свай начинается с выбора их типа.

По способу заглубления в грунт различают:

  • Забивные сваи. Самый популярный вид. Погружаются в грунт путем забивки пневматическим молотом на рассчитанную глубину;
  • Буронабивные сваи устанавливаются в самые короткие сроки. Сначала методом шнекового бурения разрабатывают скважину и уплотняют грунт вокруг нее. Потом одновременно с извлечением бура под давлением закачивают в скважину бетонную смесь. Сразу после этого в ней устанавливают армирующий каркас. Его изготавливают из металлических стержней на заводе или строительной площадке;
  • Вибропогружаемые опускаются в толщу пород под действием собственного веса. Специальная установка передает вибрацию через сваю на грунт, за счет этого уменьшается сила трения между конструкцией и частицами почвы и свая постепенно погружаются в породу. Метод применяется на площадках с песчаным или насыщенным влагой грунтом;
  • Винтовые конструкции имеют лопасти на концах, благодаря им конструкция погружается в землю. Хорошо работают на неустойчивых грунтах и плывунах при наличии недалеко от поверхности прочной породы. При монтаже не издают шума, не повреждают почву, могут устанавливаться на площадках с плотной застройкой. Монтаж осуществляется вручную или с применением легкой техники;
  • Вдавливаемые устанавливаются без сильных толчков и вибраций, создают минимальную нагрузку на почву и фундаменты расположенных вблизи сооружений. Подходят для строительства крупных объектов в местах с плотной застройкой и вблизи зданий с неустойчивыми или старыми фундаментами.

По виду материала:

  • Железобетон. Самый популярный материал для возведения крупных объектов. Металл, составляющий каркас обеспечивает стойкость к изгибающим нагрузкам, а бетон защищает металлоконструкцию от воздействия окружающей среды, обеспечивает стойкость к вертикальным нагрузкам и увеличивает силу трения с грунтом;
  • Дерево. Применяется в индивидуальном строительстве на сухих почвах. Дешевый и доступный материал, но требует дополнительной гидроизоляции;
  • Металл. Из этого материала выполняют винтовые сваи. После изготовления их покрывают специальным составом, защищающим их от коррозии.

Сваи отличаются по виду конструкции и форме. Это могут быть квадратные, прямоугольные, многоугольные и круглые сечения. Последний вид приобрел наибольшую популярность благодаря простоте изготовления и расчета нагрузки на такую конструкцию.

По характеру работы:

  • Сваи-стойки работают за счет установки их нижней части на прочную породу. Они передают нагрузку на устойчивое основание, миную другие, менее надежные слои;
  • Висячие сваи работают за счет силы трения между ними и сжатыми грунтами вокруг.

На выбор типа конструкции влияют условия работы, особенности грунтов, конструкция и вес здания. Для правильного расчета необходимо обратиться к специалистам

, способным провести все необходимые измерения и изыскания.

Проектирование свайного фундамента

При проектировании свайного фундамента необходимо участь ряд факторов, влияющих на его устойчивость:

  • Глубина залегания толщина и надежность пород;
  • Масса здания;
  • Условия строительства и эксплуатации;
  • Конструктивные особенности здания.

При проектировании инженеры опираются на данные геологических изысканий и на их основе определяют возможность строительства, рассчитывают количество свай, выбирают их вид, форму и материал.

Второй важный фактор — это нагрузка от здания.

Она складывается из нескольких видов нагрузки:

  • Постоянная. Включает в себя вес самого здания;
  • Долгосрочная временная — это вес станков, оборудования и других тяжелых конструкций;
  • Краткосрочная временная складывается из веса мебели и людей в здании;
  • Снеговая и ветровая нагрузки рассчитываются отдельно для каждого здания на основании климатических данных региона согласно СП 131.13330.2012 «Строительная климатология».
Карта снеговых районов России

Вид сваи зависит от технико-экономических показателей строительства. Подбирается самый дешевый вариант, удовлетворяющий все требования и обеспечивающий надежность конструкции.

На этапе проектирования инженеры предусматривают запас прочности, обеспечивающий длительный срок эксплуатации фундамента даже при больших нагрузках.

Расчет ростверка

Важный показатель для строительства — количество свай в ростверке. Этот показатель напрямую влияет на способность конструкции правильно передавать нагрузку на основание и обеспечивать прочность фундамента.

Ростверк — это балка, соединяющая верхние части свай и равномерно распределяющая между ними нагрузку.

Крепление ростверка к разным видам свай

Количество свай в ростверке находят по формуле:

где:

  • dp — заглубление ростверка;
  • N0I — максимальное значение суммы нагрузок от веса здания;
  • Yk — коэффициент надежности;
  • F — максимальная нагрузка на одну сваю;
  • A — площадь ростверка;
  • Ymt — усредненный вес ростверков и грунта на его обрезах.

Полученное в результате вычислений число округляется всегда в большую сторону до целого значения.

Сваи распределяют согласно правилам:

  • В шахматном порядке, в два ряда или в одну линию с равными промежутками;
  • Расстояние между соседними сваями не менее трех их диаметров;
  • Минимальное расстояние от края ростверка до ближайшей сваи равно одному ее диаметру;
  • При возникновении только вертикальных нагрузок сваи заглубляют в ростверк всего на 5–10 см, в иных случаях соединение делают более надежным и дополнительно рассчитывают.

При расчетах ростверков инженеры работают, основываясь на СП 63.13330.2012 «Бетонные и железобетонные конструкции».

Алгоритм расчета свайного фундамента

Процесс расчета начинается с определения общего веса здания.

Он состоит из суммы массы всех конструкций:

  • Кровля;
  • Стены;
  • Перекрытия;
  • Железобетонный каркас.

При расчете толщина каждого слоя конструкции умножается на ее высоту и на плотность. В результате рассчитывается нагрузка на 1 м2 конструкции.

Кратковременные равномерно распределенные нагрузки (вес людей и мебели) берутся с расчетом 150 кг/м2. Сумма нагрузок вычисляется путем умножения значения на общую площадь здания. После этого определяется нагрузка от веса снега. Она будет зависеть от климатического района и форму крыши.

Чем больше угол наклона крыши, тем меньше будет снеговая нагрузка.

После этого определяется несущая способность каждой сваи и их количество в ростверках. Полученные значения дополнительно проверяют и только после этого приступают к дальнейшему проектированию и строительству здания.

Расчет несущей способности по грунту

Несущая способность — это значение, необходимое для выполнения правильных расчетов. Выполнить расчет можно с помощью нескольких методов.

Предварительный теоретический расчет по формуле Fd = Yc * (Ycr * R * A + U * ∑ Ycri * fi * li), где:

  • А — площадь опирания на грунт нижней части единицы конструкции;
  • Yc, Ycr, Ycri — коэффициенты, учитывающие условия работы фундамента, основания, сил трения;
  • U — периметр разреза сваи;
  • fi — сила трения на боковых стенках;
  • R — величина несущей способности грунта в месте опирания;
  • li — длина боковых частей.

Метод статических нагрузок — это комплекс полевых работ, связанных с практическим нахождением несущей способности.

Это наиболее точный метод:
  • На площадке устанавливают пробную сваю;
  • Дают конструкции набраться прочности в течение положенного срока;
  • Установленный на сваю ступенчатый домкрат передает на нее нагрузку;
  • Специальный прибор замеряет усадку сваи;
  • На основе полученных данных проводятся расчеты.

Метод динамической нагрузки -на уже установленный свайный фундамент передают ударную нагрузку и после каждого удара определяют усадку и проводят необходимые расчеты.

Метод зондирования — пробную сваю оснащают датчиками, погружают на расчетную глубину и определяют сопротивление грунтов.

После выполнения теоретического расчета необходимо дополнительно выполнить одно или несколько полевых испытаний и дополнительных расчетов на их основании. Это поможет проверить правильность расчетов и изысканий на практике.

Для упрощения расчетов инженерами был создан калькулятор несущей способности грунта с использованием макросов в Excel.

Он способен:

  • Построить график изменения несущей способности;
  • Разбить толщу пород на слои, основываясь на введенных данных;
  • Найти коэффициент работы всей поверхности сваи;
  • Учесть коэффициенты, уменьшающие несущую способность.

Расчет сваи-стойки, опирающейся на несжимаемое основание

Данные для расчета берут в СП 24.13330.2011 «Свайные фундаменты».

В таблице указаны значения расчетных сопротивлений свай:

Табличные значения сопротивлений для разных типов грунта

Формула для расчета сваи-стойки:

Fd=gcRA, где:

  • gc — коэффициент, учитывающий работу грунта;
  • R — взятое из таблицы сопротивление грунта;
  • А — площадь разреза сваи.

Результат расчета используется для дальнейшего нахождения количества свай в ростверке.

Заключение

Расчет несущей способности сваи по грунту — это непростой процесс, требующий опыта и внимания со стороны инженеров. Расчет выполняется в несколько этапов, теоретически полученные значения проверяют в ходе полевых испытаний, полностью исключая возможность ошибки.

Расчет свайного фундамента могут выполнять только профессионалы с инженерным образованием и разрешением на подобную деятельность.

Методика определения несущей способности свай в ползуче-релаксационном режиме статического нагружения

На сегодняшний день широко применяют следующие способы определения несущей способности свай:


- Расчетное определение несущей способности свай осуществляется согласно требованиям СНиП 2.02.03-85 (СП 24.13330.2011) «Свайные фундаменты». Данный метод является наименее точным, но дает возможность - осуществить предварительную оценку ситуации.
Динамическое испытание. Установленная свая подвергается нескольким ударам свайного молота, после чего регистрируется ее осадка. Данный метод является менее точным, чем предыдущий, но менее сложный по проведению, чем предыдущий.
- Зондирование (статическое и динамическое). Методика заключается в регистрации нагрузок на основание и боковую поверхность с помощью установленных датчиков.
- Статические испытания. Суть методики заключается в испытании погруженной до условной отметки сваи под различными вертикальными нагрузками. Регистрируемые показатели осадки и деформации дают возможность оценить, насколько данная конструкция пригодна к использованию. Данная методика наиболее эффективна в связи с возможностью испытаний в различных инженерно-геологических условиях.

Динамический способ испытания свай. Основан на связи, существующей между энергией удара свайного погружателя при забивке сваи в грунт и ее несущей способностью (рис. 1).

Рис.1

Несущая способность свай определяется по формуле:

,

где γс – коэффициент однородности и условий работы, принимаемый в зависимости от числа свай и типа ростверка; А – площадь поперечного сечения сваи, м2; п – коэффициент, зависящий от материала сваи и способа забивки, кН/м2, определяемый по таблице 2.10; Q – вес ударной части молота, кН; Н – высота падения ударной части молота, м;

q – вес сваи с наголовником, кН; е – отказ сваи, м.

Можно получить величину контрольного отказа сваи, который должен быть достигнут при забивке сваи для обеспечения необходимой несущей способности:

На практике трудно измерить отказ сваи от одного удара, в связи с чем при забивке замеряют погружение сваи за несколько ударов, называемых залогом.

Георадиолокационный способ. Метод сверхширокополосного импульсного зондирования (СШП) основан на синтезировании изображения структуры геологического разреза или инженерного сооружения по отраженному сигналу при распространении электромагнитного импульса наносекундной длительности (рис.2).

Рис. 2

Метод СШП позволяет выявить геологическую структуру глубин до 100 м. Возможна идентификация залегающих на этих глубинах слоев: песка, глины известняков, водонасыщенных слоев, нефти и т.д. Возможно определение залегающих в грунте контуров инженерных сооружений, таких как фундаменты, положение опор, свай, тоннелей, коллекторов и т.д., а также возможно выявление дефектов в подобных объектах.

Процесс зондирования одной точки занимает несколько секунд. По одной точке зондирования можно построить разрез среды в данном месте. Для получения протяженного разреза необходимо произвести зондирование в нескольких точках. Количество точек определяется следующими условиями: необходимой детальностью разреза, видом объекта (геологическая среда, фундамент и т.д.), глубиной зондирования. Возможно зондирование через слой воды и металла.

Записанный отраженный сигнал подвергается математической обработке в программном комплексе. Далее обработанный сигнал сравнивается с имеющейся базой данных различных сред и проходит предварительную идентификацию компонентов, входящих в данный разрез.

Способ статических нагрузок. Этот способ определения несущей способности сваи – наиболее точный из всех вышеописанных. Испытанию подвергают сваи, погруженные в местах сооружения фундаментов, с возможностью использования тех же установок, которые будут применены погружения остальных свай (рис. 3) .

При испытании грунт вокруг сваи выравнивают и устанавливают металлическую раму. Установку загружают железобетонными плитами или другим контргрузом, не превышающим по массе 75–100 т. Величину давления контролируют по манометру, осадку – прогибомером.

Рис. 3 – Общий вид установки для статического испытания свай с использованием пригруза

Испытуемую сваю загружают отдельными ступенями нагрузки. Каждая ступень прикладывается только после стабилизации осадок сваи от предыдущей ступени. Рост осадок во времени фиксируют в виде графика «осадка – нагрузка». Кривизна этого графика с увеличением нагрузки возрастает до некоторого критического значения, при котором осадка сваи резко возрастает. За предельную нагрузку на сваю Fu.n принимают нагрузку, которая на одну ступень меньше критической нагрузки.

Расчетная несущая способность сваи определяется по формуле:

,

где γс – коэффициент условий работы, принимаемый для свай, работающих на выдергивающую нагрузку: при глубине погружения в грунт до 4 м равным 0,6, более 4 м – 0,8; в остальных случаях – 1,0; γg – коэффициент надежности по грунту.

Однако, данный метод обладает рядом недостатков, такие как:

- невозможностью раздельно определить сопротивление трению по боковой поверхности и сопротивление под нижним концом сваи;

- длительностью испытаний, в связи с необходимостью длительное время выдерживать каждую ступень нагрузки до стабилизации осадки.

- трудоемкостью испытаний, в связи с применением больших установок для задавливания.

С целью устранения указанных недостатков в лаборатории геомеханики ИПРИМ РАН был разработан способ определения несущей способности сваи. Данный способ основывается на динамометрическом методе испытания образцов по определению длительной прочности, предложенным проф. С.С. Вяловым.

Испытуемую сваю (рисунок 4) загружают с помощью гидравлического домкрата. Реактивные усилия от действия домкрата воспринимаются анкерными сваями.

Рис. 4 – Установка для статического испытания свай.

Данный метод обладает существенным преимуществом, а именно, возможностью определить реальную несущую способность каждой устанавливаемой сваи в процессе задавливания.

Для точного определения несущей способности сваю можно подвергать не ступенчато возрастающей нагрузке с постоянными её значениями на каждой ступени, а испытывать в режиме ползучести – релаксации. Данный способ основывается на динамометрическом методе испытания образцов по определению длительной прочности, предложенным проф. С.С. Вяловым. Величину вдавливающей нагрузки перестают увеличивать после достижения нижним концом сваи проектной отметки, после чего по стабилизированному значению нагрузки судят о несущей способности сваи (рис.5).

Рис. 5

Затем, после стабилизации вертикальной сжимающей нагрузки к свае прикладывают ступенчато возрастающую выдергивающую нагрузку и каждую ступень испытывают в режиме ползучести-релаксации, после прекращения увеличения значения стабилизированной нагрузки по её максимальной величине судят о сопротивлении сваи по боковой поверхности, а по разнице между стабилизированными значениями сжимающей и растягивающей нагрузки судят о сопротивлении грунта под нижним концом сваи (рис. 6).

Рис. 6

Так же возможно проводить испытания на различной глубине, таким образом, проводить несколько циклов испытаний свай с задавливающей и выдергивающей нагрузками несколько раз в процессе погружения сваи до проектной глубины.

О достижении предела несущей способности сваи судят не по перелому графика зависимости осадки сваи от сжимающей нагрузки S=f(p) (по формулам СНиП 2.02.03-85- СП 24.13330.2011) (рис. 7, 8), а по величине стабилизированной нагрузки при испытании ее в режиме ползучести-релаксации.

Рис. 7

а) б)

Рис.8 Результат полевых сопоставительных испытаний: а) статической нагрузкой;

б) режим ПРР

Инженер-эксперт ООГиКСДО Королев П.М.

Список литературы:

1. Остякова А.В., Королев М.В., Скрылев Г.Е. Ускоренные методы определения параметров длительной прочности мерзлых грунтов. // VIII Международная научно-практическая конференция «Динамика и термика рек, водохранилищ и прибрежных зон морей». 24-27 ноября 2014 г. Труды конференции. М.: РУДН, 2014. - С. 517-529

2. Власов А.Н., Королев М.В., Королев П.М. «Способ определения несущей способности свай». Патент на изобретение РФ №2629508. Заявка № 2015156942. Приоритет от 30 декабря 2015г.

3. Королев М.В., Власов А.Н., Остякова А.В., Лупанова И.А. Угличское водохранилище. Переработка берегов. Мониторинг. Геомеханические исследования. М.,2017 г. 249 с.

Несущая способность сваи по грунту в Excel V1.05 (все автоматизировано)

Volodya , 16 декабря 2012 в 16:16

#1

Интересная программа! Вопрос есть: не могу переключить с забивных на буровые сваи.

CEP}I{ , 16 декабря 2012 в 20:38

#2

чем от ЭСПРИ Лира-Софт отличается? картинки и принцип вроде смотрю оттуда вытащены! )

sangut , 16 декабря 2012 в 21:59

#3

CEP}I{_ЭСПРИ не позволяет сохранять исходные данные для расчета, не строит графики увеличения несущей способности сваи по глубине,требует для каждого слоя грунта задавать значение коэффициента условий работы сваи по боковой поверхности, сравнивать значение допускаемой нагрузки и продольного усилия в свае . В данной программе эти недостатки исключены.
Volodya_Нажали ли Вы кнопку "Включить содержимое" строки "Предупреждение системы безопасности?

valery2005 , 16 декабря 2012 в 22:45

#4

То же самое - как переключать радиокнопки? С забивных свай на буронабивные, как отметить способы устройства свай?

valery2005 , 16 декабря 2012 в 22:47

#5

Сорри, разобрался уже!

aeffim , 17 декабря 2012 в 05:46

#6

Как всё таки переключить их?!

nemo186 , 17 декабря 2012 в 09:37

#7

Если и по совместному действию силы и момента прогу напишите будет вообще великолепно!

CRISTOFF , 17 декабря 2012 в 12:19

#8

Спасибо. Расчёт не выполняется... появляется окно VBA и, если я правильно понял, ругается на ячейку N52 (Can't find project or library).

CRISTOFF , 17 декабря 2012 в 12:23

#9

На другом компе считает. Только не пойму, для чего кнопка расчёт?

Dant , 17 декабря 2012 в 16:30

#10

Не считает. То же, что и в CRISTOFF. Ошибка в коде к CommadButtom1,
строка: Range("N52") = Time
Что такое Time - нет описания.

Несущая способность сваи - «Мир Свай»

Определяя несущую способность винтовой сваи, нужно иметь в виду, что от нее (от ее диаметра, от металла, из которого она изготовлена, от толщины стенок и т. п.) эта способность зависит, пожалуй, в последнюю очередь.


Это не значит, что приведенные параметры неважны при выборе свай и устройстве фундамента. Но есть более существенные характеристики, которые следует при этом учитывать. Таких характеристик две.


Первая – площадь опоры сваи на грунт.


Сваи снабжены винтовой лопастью различного диаметра. У d57 мм и d78 мм она, как  правило, не превышает 250 мм в диаметре. У d108 – 300 мм. У d133 – 350 мм. Именно лопасть принимает на себя все действующие на сваю вертикальные нагрузки и, в свою очередь, опирается на грунт.


Потому вторая важнейшая характеристика – сопротивление грунта вертикальным нагрузкам.


Сваи, как известно, вкручиваются на глубину, не менее глубины промерзания грунта, то есть не менее 1,5 м для средней полосы России, и вкручиваются до тех пор, пора лопасть не достанет плотных песчаных или глинистых слоев почвы, сопротивление на нагрузку которых равняется от 4 до 6 кг/кв. см.


Вот теперь, зная эти две величины – диаметр лопасти и несущую способность грунта под лопастью, мы можем вычислить несущую способность сваи.


Площадь опоры лопасти d300 мм равна около 700 кв. см. Среднее сопротивление грунта на нагрузку – 5 кг на 1 кв. см. То есть свая может нести 3 500 кг.


Во многих источниках приводится цифра в 4 тонны. И это не завышение несущей способности. Дело в том, что при ввинчивании лопасть дополнительно уплотняет нижележащие слои грунта, увеличивая его несущую способность.


Возможно, некоторым знатокам СНиПов подобный расчет покажется «кощунственным». «А где учет прочности материала, жесткость ствола на сжатие, действия горизонтальных сил? А как учитывается профиль винтовой лопасти? А как вы определили степень дополнительного уплотнения?» и проч. и проч. Но вряд ли они станут спорить с тем, что такой «примитивный» способ дает все-таки достаточно точный результат – одна свая может нести нагрузку не менее чем в 3,5 тонны.


Для подтверждения приведем таблицу, которая достаточно распространена в интернете. Как видите, если не брать юг России за пример, минимальная несущая способность составляет именно 3,5 т.
 

 Пластичность 
(для глины)
Расчетное
сопр. грунта 
(кг/кв.см)
Несущая способность сварной винтовой сваи d108 при глубине залегания лопасти 1,5 м, т
ГлинаПолутвердая 
Тугопластичная 
Мягкопластичная


4
4,7 
4,2 
3,7
Супеси и 
суглинки
Полутвердая 
Тугопластичная 
Мягкопластичная
5,5 
4,5 
3,5
4,4 
3,9 
3,5
Лесс (юг России)Мягкопластичная1,02,2
ПЕСКИ:   
Средние 159,0
Мелкие 85,6
Пылеватые 54,2

©Мир свай

Гориз. несущая способность сваи – по Бромсу | Анализ свай | GEO5

Гориз. несущая способность сваи – по Бромсу

class="h2">

Расчёт горизонтальной несущей способности одиночной сваи по Бромсу основывается на данных в научной литературе (Бромс, 1964). Этот метод расчёта касается единственно и только проверки сваи в гомогенном грунте, следовательно в анализе сваи нет возможности учитывать влияние слоистого грунта основания. Способ расчёта горизонтальной несущей способности сваи задают в рамке «Настройка» в закладке «Сваи».

В случае вычисления горизонтальной несущей способности по методу Бромса программа пренебрегает заданными ранее слоями грунтов. Параметры грунтов вводятся в рамку «Горизонтальная несущая способность» в зависимости от типа грунта (связный, несвязный).

Исходными данными для расчёта горизонтальной несущей способности сваи являются характеристики материала сваи (модуль упругости, прочность данного материала), геометрия сваи (длина сваи l, диаметр сваи d), а также нагружение сваи поперечной силой или моментом изгиба.

Коэффициент жёсткости сваи β в связных грунтах определяют по формуле:

где:

E*I

-

изгибная жёсткость сваи [МНм2]

kh

-

модуль реакции грунтового основания (подстилающего слоя) [МНм3]

d

-

диаметр сваи [м] - (в случая круглого переменного сечения сваи для расчёта параметра β принимают постоянное значение диаметра сваи d1, которое задают в рамке «Геометрия»).

Коэффициент жёсткости сваи η в несвязных грунтах определюят по формуле:

где:

E*I

-

изгибная жёсткость сваи [МНм2]

nh

-

коэффициент реакции грунтового основания [МНм3]

Программа автоматически определяет длинную или короткую сваю в зависимости от соотношения β*l (для связных грунтов), или η*l (для несвязных грунтов). В доступной литературе приводятся различные критерии для различных типов свай, поэтому пользователь может в программу задавать свои данные. Сваю средней длины программа оценивает как короткую и одновременно длинную, а после автоматически выбирает результат с наиболее низким значением горизонтальной несущей способности сваи Qu.

Диалоговое окно «Критерии типа сваи»

Критерии типа сваи (длинная, короткая, средняя) определяются по следующим условиям, для:

  • свободное опирание : для длинных свай действительно β*l > 2,5 ; для коротких свай β*l < 2,5
  • неподвижное опирание: для длинных свай действительно β*l > 1,5 ; для коротких свай β*l < 1,5

Опирание головы сваи может быть:

  • свободное - голова сваи может без препятствия сделать поворот
  • неподвижное - закрепление головы сваи. Как правило, эти сваи связаны с ростверком или кустом свай.

Следующим важным исходным параметром является изгибная несущая способность сечения сваи. Программа автоматически рассчитывает это значение по заданной геометрии по формуле:

где:

Wy

-

момент сопротивления сечения [м3]

f

-

прочность материала сваи [МПа]

γk

-

коэффициент несущей способности сечения [-] - в соответствии с различными стандартами и литературой несущая способность сечения умножается на различные коэффициенты запаса; данный коэффициент позволяет подогнать программу под эти стандарты.

В случае ж-б сваи зависит несущая способность сваи при изгибе Mu от предложенного количества арматуры.

Коэффициент редукции несущей способности γQu понижает общее значение горизонтальной несущей способности одиночной сваи по формуле:

где:

Qu

-

горизонтальная несущая способность одиночной сваи [кН]

γQu

-

коэффициент редукции несущей способности [-]

В результате расчёта получаем горизонтальную несущую способность одиночной сваи Qu, или Qu,red и деформацию сваи на уровне отметки земли u.

Литература:

[1] BROMS, BENGT. B.: Lateral Resistance of Piles in Cohesive Soils. Proceedings of the American Society of Civil Engineers, Journal of the Soil Mechanics and Foundations Division, Vol. 90, SM2, 1964.

[2] BROMS, BENGT. B.: Lateral Resistance of Piles in Cohesionless Soils. Proceedings of the American Society of Civil Engineers, Journal of the Soil Mechanics and Foundations Division, vol. 90 SM3, 1964.

Прогноз увеличения во времени несущей способности свай

Библиографическое описание:

Табабилов, Р. Р. Прогноз увеличения во времени несущей способности свай / Р. Р. Табабилов. — Текст : непосредственный // Молодой ученый. — 2019. — № 21 (259). — С. 148-150. — URL: https://moluch.ru/archive/259/59701/ (дата обращения: 20.08.2021).



В статье поставлена цель изучить этапы увеличения несущей способности свай под длительной нагрузкой во времени. В статье рассмотрены испытания свай под длительной нагрузкой и определение изменения несущей способности свай. Проведен сравнительный анализ параметров после забивки свай во времени. В результате анализа выявлены принципы увеличения несущей способности.

Ключевые слова: забивные сваи, несущая способность, нагрузки, отдых.

Многочисленные лабораторные и полевые исследования показали, что по мере консолидации и тиксотропного упрочнения глинистых грунтов происходит увеличение несущей способности свай во времени.

С целью изучения закономерностей увеличения несущей способности свай во времени при их работе в глинистых грунтах были проведены статические испытания свай длиной 5–12 м на специальных экспериментальных площадках. Испытания проводились в глинистых грунтах мягко- и тугопластичной консистенции, в некоторых случаях с прослойками текучепластичной консистенции. «Отдых» сваям давался от 1 до 55–60 сут. Была испытана 91 свая.

На рис. 1, а приведены графики «осадка-нагрузка» одиночных свай и на основе этих графиков построена кривая изменения несущей способности одиночных свай в зависимости от времени (рис. 1, б), которая показывает, что первые 6 суток происходит быстрый рост восприятия нагрузки сваи, а к 20–25 сут этот рост затухает. Испытания фундамента из четырех модельных свай, забитых на той же площадке, проводились в том же порядке, так же построены графики «нагрузка-осадка» в зависимости от сроков испытания (рис. 2, а) и на основе этих графиков построена кривая изменения несущей способности свайных фундаментов во времени (рис. 2, б). Если ее сопоставить с кривой (см. рис. 2, б) изменения несущей способности одиночной сваи, то можно заметить, что они подобны, только у куста время увеличения несущей способности больше.

Рис. 1. Результаты статических испытаний одиночных свай(а) и изменение их несущей способности во времени (б). 1- сразу после забивки; 2,3,4,5,6 — после забивки соответственно через 6,14,21,28,45 сут.

При сопоставлении этих кривых установлено, что у фундаментов с количеством свай 9, 16, 25 наблюдается скачкообразный рост несущей способности во времени. Первоначально в течение 6–7 сут. происходит резкое увеличение несущей способности, а затем наступает спад роста, который продолжается приблизительно неделю у куста из 9 свай и около 10–11 сут. у фундамента из 25 свай. Эту часть кривой мы назвали «площадкой текучести», так как время идет, а увеличение несущей способности почти не происходит. После периода спада наступает период повторного интенсивного увеличения несущей способности, который продолжается приблизительно 6–7 сут. у куста из 9 свай и 10–11 сут. у фундамента из 25 свай.

Рис. 2. Результаты статических испытаний фундамента из четырёх свай (а) и изменение его несущей способности во времени(б). 1- сразу после забивки; 2,3,4,5,6 — после забивки соответственно через 6,14,21,28,45 сут.

Затем происходит медленное затухание роста несущей способности и полностью заканчивается у фундаментов из 9 свай к 40–45 сут и к 60–100 сут у фундаментов из 16–25 свай.

Появление «площадки текучести» объясняется разностью скоростей рассасывания дополнительного порового давления в межсвайном и околосвайном пространстве. Первоначально в течение 6–8 сут. рассасывается дополнительное поровое давление в околосвайном пространстве, что приводит к мгновенному увеличению силы трения по наружным граням угловых и средних свай крайних рядов фундамента [1].

Само по себе время длительного «отдыха» сваи не является очевидным фактором, влияющим на увеличение несущей способности сваи. В то же время для свай, работающих в нагруженной конструкции, отмечается однозначное увеличение несущей способности по сравнению с одиночной. Это можно объяснить следующим:

  1. Известно, что повторное нагружение свай вызывает меньшее приращение осадок, чем первичное нагружение. В процессе погружения свай в свайном поле часто наблюдается выпор ранее погруженных свай, в связи с чем под острием сваи грунт имеет более низкие механические характеристики, чем природный. Первичное нагружение сваи приводит уплотнению или выдавливанию этого прослойка и погружению острия сваи до природного слоя грунта. Если свая не получила выпора, первичное нагружение вызовет уплотнение слоя грунта под острием. В связи с этим повторное нагружение производится в грунте с более высокими механическими характеристиками. Испытания же свай в конструкциях и представляют собой повторное нагружение, причем в течение более длительного времени первичного нагружения, когда реализуются осадка сваи и уплотнение грунта, большие, чем при относительно кратковременных статических испытаниях.
  2. При нагружении основания весом здания в нем создается напряженное состояние, вызывающее увеличение горизонтальных напряжений на боковую поверхность свай по сравнению с природными горизонтальными напряжениями и приводящее к увеличению сил трения по боковой поверхности. Проблема прогноза изменения несущей способности свай, испытывавших внешнюю нагрузку в течение длительного времени, остается открытой и актуальной и требует проведения специальных исследований. Не исключено, что в процессе исследований окажется, что отпадает необходимость оценки несущей способности таких свай и проектирование оснований сооружений при изменении нагрузок следует выполнять только по второй группе предельных состояний [2].

Увеличение несущей способности происходит по причине, что при устройстве свай в водонасыщенные глинистые грунты появляются дополнительные сдавливания в поровой воде, возникает разрушение структурной взаимосвязи скелета грунта. С течением времени наблюдается релаксация напряжений, поровое давление падает, а давление в скелете грунта возрастает до стабилизированных значений. Одновременно начинается тиксотропное упрочнение грунта. Оно вызвано развитием в грунте новых структурных связей вследствие увеличения их количества в единице объема при сжимание грунта сваями и слеживание грунта под воздействием возникших напряжений.

Литература:

  1. Бартоломей А. А., Омельчак И. М. Увеличение несущей способности свай и свайных фундаментов во времени при работе в водонасыщенных глинистых грунтах.
  2. Парамонов В. Н., Тихомирова Л. К. Изменение несущей способности забивных свай во времени // Реконструкция городов и геотехническое строительство. 2000. № 1. С. 127–131.

Основные термины (генерируются автоматически): несущая способность, свая, несущая способность свай, время, первичное нагружение, грунт, длительная нагрузка, длительное время, дополнительное поровое давление, повторное нагружение.

Несущая способность свай и методы ее оценки

От того, насколько большой вес может выдержать свая, с учетом деформации почвы во время эксплуатации, зависит срок службы здания, его безопасность и ремонтопригодность в будущем. Перед тем, как устанавливать сваи, определяют их несущую способность - максимальную нагрузку, которую способна выдержать конструкция.

Оценивают несущую способность несколькими методами: с помощью расчетов, испытаний со статическими и динамическими нагрузками. Динамическое испытание считается наиболее точным методом, так как во время проверки создаются условия, приближенные к реальным.

Особенности динамических испытаний

Во время такой проверки используют специальный молот, которым наносят удары по свае. После каждого удара фиксируют степень осадки конструкции, "поведение" грунта под ней. Инженеры оценивают, как реагируют и сама свая во время ударной нагрузки. Определяется состояние всех слоев грунта.

Главный показатель, который интересует исследователей, - это "отказ", глубина погружения сваи после удара. Любопытно, что на песчаных грунтах отказ почти равен нулю: под сваей формируется плотный комок грунта, из-за которого конструкция не погружается или почти не погружается глубже.

Как проводят расчет несущей способности свай?

Чтобы оценить несущую способность, недостаточно простых испытаний. Нужно провести и расчеты, которые помогут выявить предельно допустимые показатели как для самого грунта, так и для свайных конструкций.

В случае с буронабивными сваями используют два вида расчетов - по материалу и грунту.

Формула расчета по материалу:

P=Yc Ф (RnpA+RacAc)

Под P понимают несущую способность, под ф - продольный изгиб, под Yc - условия работы.

Важно учитывать и то, как будет вести себя свая во время хранения, перевозки, установки. Это зависит от оборудования, которое применяют во время забивки. Его также рассчитывают по определенной формуле.

По грунту несущая способность свай рассчитывается так: P = Yc/Yq R A. Под Yc и Yq понимают коэффициенты условий работы и надежности, под А - площадь, под R - сопротивление почвы под острием. Данный показатель влияет на будущую прочность здания, так как грунт воспринимает ту же нагрузку, что и сама свая.

Приведенная выше формула используется для свай-стоек. Несущая способность свай трения рассчитывается по другой формуле - Ф=N0+N6. Это сумма сопротивления сваи под острием и по сторонам.

Как определить несущую способность точно?

В строительных организациях используют сразу несколько методов. Простые расчеты не позволят точно оценить будущую максимальную нагрузку, которую смогут выдержать сваи и грунт. Дело в том, что во время расчетов используют усредненные показатели, которые могут отличаться от реальных в меньшую сторону. Чтобы предотвратить разрушение будущего здания или конструкции, инженеры сочетают расчеты с реальными испытаниями, прежде всего, динамическими.

Альтернативой динамическим испытаниям может стать зондирование, при котором сочетают статические нагрузки и динамическими. Получив реальные данные, инженеры могут рассчитать несущую способность максимально точно. А следовательно, обеспечить долговечность, безопасность и прочность будущему строению или конструкции.

 

18 августа 2017

Поделиться ссылкой с друзьями:

Эксперимент по увеличению несущей способности свайного фундамента в лессовой зоне с помощью Postgrouting

Postgrouting Технология Postgrouting - неизбежная тенденция при разработке буронабивных свай в лессовой зоне. Чтобы изучить поведение торцевого сопротивления, бокового трения и несущей способности сваи после набивки и обычной сваи, механизм улучшения несущей способности после набивки в конце сваи анализируется с помощью испытания на разрушение свайного фундамента при статической нагрузке в сочетании с принцип взаимодействия раствора с грунтом и модель жидкости Бингема.Результаты показывают, что взаимодействие раствора с грунтом увеличивает прочность торцевого грунта сваи и способствует проявлению торцевого сопротивления; относительное смещение сваи-грунт уменьшается, а боковое трение увеличивается с изменением свойств границы раздела свая-грунт; в то же время высота подъема раствора приблизительно равна теоретическому расчетному значению. Кроме того, очевидно, что последующая укладка может улучшить несущие характеристики сваи, так что оседание свайного фундамента замедлится, а несущая способность увеличится.

1. Введение

С развитием гражданского строительства в больших масштабах и в массе применяется все больше и больше видов свайных фундаментов [1–6]. Но монолитная набивная свая часто не может удовлетворить потребности вышеупомянутой разработки. Из-за врожденных дефектов технологии формирования сваи (отложения на концах сваи и бокового слоя грязи) сопротивление концов и боковое трение будут значительно снижены [7]. Чтобы уменьшить скрытые риски, такие как отложения на концах сваи и боковая грязь, в свайный фундамент внедряется технология затирки и обработки фундамента, а технология последующей затирки на конце сваи появляется по мере необходимости.Под заделкой на конце сваи понимается заделанная предварительно цементная труба в буронабивной свае. После формирования сваи затвердевший раствор (например, чистый цементный раствор и цементный раствор) равномерно вводится в слой на конце сваи или в герметичную камеру через устройство предварительной затирки на конце сваи, которое затвердевает осадок на конце сваи и образует жесткий несущий слой для уменьшения осадки свайного фундамента [8–10].

Как эффективная мера для повышения несущей способности, технология постброски на конце сваи получила признание и получила широкое распространение [11, 12].Карими и др. [13, 14] использовали контейнер с усеченным конусом для моделирования сваи, чтобы изучить влияние цементного раствора на плотность сваи и улучшение почвы. Результаты показали, что цементация может улучшить несущую способность буронабивных свай и сборных железобетонных свай за счет увеличения степени взаимодействия сваи с грунтом и плотности грунта вокруг сваи [15, 16]. Лю и др. [17] представили и изучили эффект предварительного напряжения в процессе затирки на типичном случае. Подробно объяснен механизм воздействия предварительного натяга на несущую способность и поперечное трение.На основе статистического анализа 50 тестовых свай Dai et al. В [18] получен диапазон улучшений коэффициента бокового трения и сопротивления свайного фундамента для различных грунтов и предложены ключевые технологии и параметры построечной прокладки. Thiyyakkandi et al. В [19] детально изучен механизм разрушения сваи струйной цементации в условиях затирки торца сваи и свайной стороны. Юн и Тонон [20] взяли реку Басо в Техасе в качестве примера, чтобы количественно оценить влияние посткорпусных работ на производительность буронабивных свай методом конечных элементов.Посредством полевых испытаний и численного моделирования He et al. [21] обнаружили, что поперечная жесткость и несущая способность сваи увеличились примерно на 110% и 100%, соответственно, при распылении цементного раствора вокруг конца сваи при 7,5 D ( D = диаметр сваи).

С постоянным развитием технологии постгрутинга люди накопили большой опыт инженерной практики [22–25], но в то же время до сих пор отсутствует глубокое понимание механизма усиления постгрутинговых технологий. , особенно в области лёсса, поэтому необходимость в проведении соответствующих исследований возрастает [26–29].В этой статье на основе статических нагрузочных испытаний по данным измерений и в сочетании с теоретическими методами анализируется механизм повышения несущей способности конца сваи после укладки, что является полезным справочным материалом для проектирования и исследования подобных проектов. в будущем [30, 31].

2. Условия на площадке

Испытательная площадка расположена на специальной автомагистрали международного аэропорта Сиань Сяньян в Шэньси, Китай, как показано на Рисунке 1. Геологические данные бурения на месте показывают, что верхний слой почвы на испытательной территории это новый лёсс с разборчивостью.Цвет желтовато-коричневый, толщина около 8 метров. Новый лёсс однородный, слегка влажный и пористый, на нем видны червоточины и раковины улиток. Нижняя часть - палеопочва и старый лёсс. Мощность палеопочв от 1 до 6 м, неравномерная. Цвет палеопочв в основном коричневый или коричнево-красный, твердопластичный, слегка влажный, с меньшим количеством макропор и большим количеством известковых узелков в средней и нижней частях. Мощность старого лесса от 2 до 15 м, он однородный.Цвет коричневато-желтый; пластик жесткий, слегка влажный, компактный; и поры не развиты. Испытательный участок можно разделить на шесть слоев в соответствии с текстурой почвы, и геологические данные показаны в таблице 1.



Почва Толщина (м) Плотность (кг) / м 3 ) Содержание воды (%) Насыщение (%) Предел жидкости (%) Индекс текучести Сцепление (кПа) Угол внутреннего трения (°) Допустимая несущая способность ( кПа)

Мягкая глина 7.5 1310 10,3 32 29,3 1,07 25,1 23 125
Илистая глина 2,0 ​​ 1440 12,1 50 29,5 0,87 31,5 21 125
Глина 9,4 1490 12,4 48 24,5 1,29 41,0 26 120
Мягкая глина 10.6 1540 13,5 52 28,8 1,27 38,9 23 132
Средний песок 12,0 1700 14,2 78 27,8 1,07 35 25 143
Песок средней крупности 14,0 2380 15,0 84 31,3 0,42 35 24 212

Две роторные буронабивные сваи диаметром 1.Устанавливается 5 м и полезная длина 22 м. Обычная свая - S1, а свая после укладки - S2. Конкретные параметры показаны в таблице 2.


Название Номер Тип Диаметр (м) Длина (м) Примечания

S1 1 Буронабивная свая 1,5 22 ① Количество основных арматурных элементов 28, диаметр 22 мм
② Диаметр хомутов 8 мм, они расположены по длине свай
③ Стремена жесткости имеют диаметр 18 мм и интервал 2 м.
Это обычная свая
S2 1 Буронабивная свая 1.5 22 ① Количество основных укреплений 28, диаметр 22 мм
② Диаметр хомутов 8 мм, они расположены по длине свай
③ Хомуты жесткости 18 мм в диаметре. диаметр и интервал 2 м
Это сваи под набивки
Анкерная свая 8 Буронабивная свая 1,7 42 ① Количество основных арматурных элементов 32, диаметр 25 мм
② Диаметр хомутов составляет 8 мм, и они расположены по длине свай
. ③ Хомуты жесткости имеют диаметр 22 мм, с интервалом 2 м.
Каждая анкерная свая заделана 18 стальными стержнями с резьбой диаметром 32 мм. мм, которые соединены со съемником анкера для обеспечения силы реакции

2.1. Технология затирки

Как скрытый проект, последующая затирка выполняется для консолидации отложений и укрепления почвы в определенном диапазоне на конце сваи после того, как бетон сваи был залит и достиг определенной прочности (обычно 7– 10 дней), чтобы улучшить несущую способность и контролировать осадку свайного фундамента.

2.1.1. Затирочное оборудование и процесс

Затирочная машина для буронабивных свай состоит из двух частей: устройства для цементации грунта и устройства для подземной цементации.Устройство для цементации грунта состоит из цементного насоса высокого давления, смесителя для жидкого навоза, резервуара для хранения жидкого навоза, системы наземных трубопроводов и приборов для наблюдения. Устройство для подземной цементации состоит из сваи, канала для цементации и устройств для цементации на конце сваи, а устройство для последующей цементации показано на Рисунке 2.


В этой статье используется модифицированная труба для цементирования, заменяющая обычную труба железной трубой. Свойства железной трубы и стального арматурного каркаса одинаковы, что позволяет решить проблему разрушения трубы из ПВХ.Длина нити между двумя трубками не менее 2 см. Наружная резьба оборачивается сырой резиновой лентой для герметизации стыка. Прямая труба и U-образная труба равномерно расположены по обеим сторонам арматурного каркаса и привязаны к внутренней части арматурного каркаса. Каждая U-образная труба соединяется с двумя трубами для цементирования, на трубе устанавливается обратный клапан. Процесс строительства показан на рисунке 3.


2.1.2. Критерии прекращения затирки раствора

Максимальное давление затирки определяется структурой сваи (длиной и диаметром сваи), сопротивлением подъему сваи и условиями почвы.Перед затиркой можно оценить максимальное давление затирки и качество затирки в соответствии с вышеуказанными условиями (также можно определить экспериментально). Вообще говоря, заливку раствора можно прекратить, когда качество затирки и давление затирки соответствуют одному из следующих условий: (1) Качество затирки соответствует проектным требованиям (2) Качество затирки достигло 80% от проектного значения, а давление затирки достигло 150% от расчетного давления затирки и поддерживается более 5 минут (3) Общий объем затирки достиг 80% от расчетного значения, и есть заметный подъем на вершине сваи или грунте

Как мы все знаем, почва чрезвычайно сложна.Для разных геологических условий свойства грунта конца сваи сильно различаются. Это приводит к тому, что качество затирки и давление свайного фундамента после укладки сильно отличаются от проектных требований в процессе строительства. В этом состоянии его необходимо повторно проанализировать на основе реального проекта. Стоит отметить, что при очень высоком давлении затирки и небольшом объеме затирки перед продолжением строительства необходимо проанализировать влияющие факторы и устранить иллюзию, вызванную закупоркой труб.

Качество затирки соответствует проектным требованиям. Качество цементного раствора финального испытания составляет 2550 кг, максимальное давление 2,5 МПа, и, наконец, верх сваи поднимается на 1,62 мм.

2.2. Система измерения

Экспериментальная система измерения состоит из смещения и напряжения. Прежние измерительные инструменты включают эталонную стальную балку, циферблатный индикатор и прецизионный уровень. Последний включает датчик напряжения арматуры и коробку давления. Измерительный элемент - важная часть полевых испытаний [32, 33].Внутреннее усилие и деформация сваи измеряются инструментами для укладки. Рациональность расположения средств измерений повлияет на точность результатов испытаний. В этом полевом испытании напряжение и смещение сваи определяются с помощью датчика напряжения арматуры и индикатора часового типа.

2.2.1. Контрольная стальная балка и циферблатный индикатор

Две реперные стальные балки I-образной формы симметрично размещены с обеих сторон испытательной сваи, и ближайшее расстояние до анкерной сваи равно 3.3 мес.

Осадку свайного фундамента измеряют циферблатным индикатором в диапазоне 0–100 мм. На плоскость тестовой сваи укладываются четыре стрелочных индикатора, которые находятся на высоте 50 см от поверхности. Они размещаются в перпендикулярном поперечном направлении и фиксируются на опорной стальной балке с помощью магнитной стойки.

2.2.2. Датчик напряжения и давление арматуры

Датчик напряжения арматуры типа JXG-1 используется в диапазоне от –40 кН до 60 кН и трех схемах расположения на метр. Его можно использовать только после калибровки.Ящики давления расположены в поперечном сечении вершины сваи, всего их пять: один в центре поперечного сечения вершины сваи и четыре симметрично расположенных на вертикальных диаметрах сваи.

2.3. Испытательная нагрузка

Согласно проектным требованиям испытание на статическую нагрузку проводится с использованием устройства противодействия для поперечной балки анкерной сваи. Он состоит из трех частей: системы нагружения, системы измерения смещения и системы противодействия. Система противодействия состоит из шести 500-тонных гидравлических домкратов: одной главной балки, двух второстепенных балок, одного масляного насоса и четырех анкерных свай.Загрузочное устройство состоит из двух домкратов. Давление в системе нагрузочного масла измеряется высокоточным манометром. Противодействующая сила домкратов в основном обеспечивается четырьмя анкерными сваями, а также основными и второстепенными балками. Перед использованием домкратов его калибруют.

В этом тесте статической нагрузки используется метод поддержания медленной нагрузки для пошаговой нагрузки. После того, как каждая нагрузка достигает стабильности, применяется нагрузка следующего этапа, пока не будет достигнута максимальная нагрузка. После стабилизации нагрузка будет постепенно снижаться до тех пор, пока не исчезнет нагрузка на верхнюю часть сваи.Перед испытанием несущей способности одинарной сваи каждая система устанавливается и отлаживается строго по правилам. Возраст загрузки каждой тестовой сваи составляет 15 дней.

3. Результаты
3.1. Несущая способность свайного фундамента

Как показано на Рисунке 4, обе испытательные сваи имеют большое вертикальное смещение под нагрузкой, а кривая «нагрузка-смещение» показывает тип «крутого падения». Осадка S2 немного больше, чем у S1 на начальном этапе нагружения, но постепенно первая становится меньше второй с увеличением нагрузки.Это показывает, что затирка торца сваи начинает играть активную роль. При нагрузке 17500 кН осадка S1 составляет 14,19 мм. Под нагрузкой 20000 кН осадка S1 внезапно увеличивается до 57,36 мм, и свая разрушается. В это время осадка S2 составляет 19,77 мм, а осадка стабильна, поэтому предельная несущая способность S1 составляет 17500 кН. Осадка S2 составляет 26,89 мм при нагрузке 22500 кН, а осадка S2 - 62,68 мм при нагрузке 25000 кН. Предельная несущая способность S2 составляет 22500 кН, увеличена на 28.57% по сравнению с S1. Это показывает, что несущая способность свайного фундамента может быть значительно улучшена за счет последующей цементации на конце сваи.


В процессе последующей заделки цементный раствор оказывает восходящее воздействие на тестовую сваю, что приводит к смещению тестовой сваи вверх. Во время перемещения испытательной сваи вверх грунт вокруг сваи нарушается, и сопротивление трения слоя грунта уменьшается, но незначительно. Поскольку подъем тестовой сваи равен 1.62 мм в процессе цементирования, и почва вокруг сваи нарушается за один цикл под верхней нагрузкой, боковое трение верхнего слоя почвы играет первую роль, чем трение нижнего слоя почвы под нагрузкой, что приводит к оседанию испытательной сваи после цементирования немного больше, чем у обычной сваи. С увеличением нагрузки постепенно проявляется боковое трение нижнего слоя почвы, и последующая прокладка грунта играет положительную роль. После нагрузки поперечное трение верхнего слоя грунта уменьшается, и степень уменьшения больше, чем у обычных свай (как показано на Рисунке 5), что приводит к резкому увеличению осадки больше, чем у обычной сваи, поэтому окончательный осадка сваи после цементирования больше, чем у обычной сваи.

3.2. Осевое усилие

На рисунках 6 и 7 показаны кривые распределения осевых сил испытательных свай S1 и S2 соответственно. Из графика видно, что осевое усилие постепенно уменьшается вниз по свае. Но на этапе нагружения скорость уменьшения осевой силы свай S1 и S2 различна, что в основном проявляется в интуитивной разнице наклона кривой осевой силы, отражающей величину поперечного сопротивления свай. Чем меньше уклон, тем больше разница в осевом усилии и тем больше разница в поперечном сопротивлении между верхней и нижней секциями в это время, что указывает на то, что поперечное сопротивление сваи после грунтовки очевидно больше, чем у обычной сваи. .А при небольшой нагрузке в нижней части сваи практически отсутствует осевое усилие. При постепенном увеличении нагрузки нижняя часть сваи начинает создавать осевое усилие; другими словами, сопротивление в конце стопки начинает играть роль. Когда нагрузка на верх сваи достигает 22500 кН, доля концевого сопротивления составляет около 38,02%.



3.3. Боковое трение

Как показано на Рисунке 5, боковое трение начинает играть роль постепенно с увеличением относительного смещения сваи и грунта [34].На рисунке 5 (а) показано, что из-за смещения испытательной сваи вверх во время процесса посткорпусной укладки почва вокруг сваи нарушается, и боковое трение в определенной степени уменьшается. А под нагрузкой боковое трение верхнего слоя почвы играет роль в первую очередь, чем трение нижнего слоя почвы, поэтому уменьшение бокового трения 0–4 м части S2 более очевидно, чем у S1. Поскольку относительное смещение между сваей и почвой слишком велико, окончательная осадка испытательной сваи больше, чем у обычной сваи.Сопротивление трению частей двух свай размером 4–8 м и 8–10 м увеличивается с увеличением относительного смещения сваи и грунта, а поведение двух свай становится близким друг к другу, что указывает на то, что влияние построечной набивки на сопротивление трению деталей невелико. Однако из-за того, что общая осадка испытательной сваи замедлилась из-за последующей цементации, сопротивление боковому трению деталей при предельной нагрузке больше, чем у обычной сваи.

Из рисунков 5 (b) –5 (e) видно, что боковое трение S2 на участке 10–22 м меньше, чем у S1 на начальной стадии нагружения, когда относительные смещения сваи и грунта равны, и с увеличением нагрузки поперечное трение S2 больше, чем у S1, когда смещения одинаковы.Относительное смещение сваи и грунта для S2 меньше, чем для S1, когда их поперечное трение одинаково, что указывает на то, что последующая укладка может увеличить поперечное трение этой части. С 19–22 м до 10–13 м усиливающий эффект бокового трения постепенно снижается. Это происходит из-за плохой инъекционной способности грунта конца сваи на более поздней стадии затирки. Под действием давления раствор течет вверх вдоль конца сваи, а давление раствора и радиус потока постепенно уменьшаются от конца сваи вверх.Таким образом, количество заполнителя раствора между стороной сваи и почвой уменьшается по направлению вверх вдоль конца сваи. Заливка цементного раствора изменяет свойства поверхности раздела исходной сваи и грунта, так что боковое трение поднимающейся части раствора увеличивается, а эффект усиления постепенно уменьшается от конца сваи вверх.

Смещение конца сваи под нагрузкой уменьшается из-за того, что грунт торца сваи упрочнен после цементирования. Подъем суспензии изменяет свойства границы раздела сваи и почвы, увеличивается боковое трение поднимающейся части, а относительное смещение сваи и почвы уменьшается, что приводит к замедлению общей осадки тестовой сваи и увеличению бокового трения. вовлечены в игру в большей степени.И согласно рисунку 8 сопротивление поперечному трению S2 по длине сваи увеличивается на 30,10%, 40,22%, 42,07%, 55,23%, 61,97%, 66,27% и 69,36%, соответственно, по сравнению с S1 при их соответствующих предельных нагрузках. .


3.4. Высота подъема навозной жижи

Почва вокруг сваи будет сдавливаться в процессе подъема навозной жижи. Сжатие грунта вокруг сваи (то есть поры между сваей и почвой) можно рассчитать по теории расширения отверстия колонны, и уравнение равновесия будет иметь следующий вид [35]:

Граничные условия:

Геометрические уравнения:

Материальные уравнения:

Получено смещение грунта на стороне сваи: где - радиальное напряжение, - касательное напряжение, - радиус сваи, - диаметр сваи, - давление цементного раствора, - начальное напряжение грунта, - модуль сдвига, - модуль упругости, - коэффициент Пуассона.

Поскольку буровая скважина формируется вращательным бурением, влияние грязевой пленки на стороне сваи не учитывается, принимая во внимание смещение грунта на стороне сваи:

Поток цементного раствора на стороне сваи Сторона сваи может рассматриваться как неньютоновская жидкость. Связь между перепадом давления и напряжением сдвига при течении цементного раствора и уравнением однородности следующая [36]: где - напряжение сдвига, - напряжение сдвига на краю трещин, - значение текучести при сдвиговом напряжении, равно длина сваи, представляет собой смещение грунта на стороне сваи, представляет собой радиус сваи, и представляет собой разность давлений, а также представляет собой разность давлений, когда напряжение сдвига равняется значению текучести.

Условие протекания жидкости Бингхэма в трубопроводе.

Для вязкой жидкости, не зависящей от времени, основные уравнения следующие:

Уравнение жидкости Бингема используется в процессе течения цементного раствора, и его реологическое уравнение может быть записано следующим образом:

Если мы определим граничные условия (,), то уравнение (11) может быть записано следующим образом:

Учитывая уравнение (9), уравнение (8) можно переписать следующим образом:

Учитывая уравнение (14), уравнение (13) может быть переписывается следующим образом:

Учитывая уравнение (12), уравнение (15) можно переписать следующим образом:

Подставив уравнение (8) и уравнение (9) в (16), скорость потока можно переписать следующим образом: где - скорость потока и - пластическая вязкость.

Расход:

Если мы определим граничные условия (,), то уравнение (18) можно переписать следующим образом:

Подставив уравнение (12), уравнение (14) и уравнение (17) в (19) ), расход можно переписать следующим образом:

Средняя скорость жидкости Бингема под ламинарным потоком считается следующим образом:

Таким образом, разница давлений будет следующей:

Чтобы суспензия продолжала подниматься после достижения На определенной высоте сбоку от сваи давление раствора должно быть больше, чем давление раскола между сваей и почвой.Когда давление суспензии меньше давления раскалывания, суспензия перестанет подниматься, и высота в это время будет максимальной высотой подъема суспензии. Согласно формуле (22) и условию подъема навозной жижи высота подъема составляет 10,7 м после сегментирования и повторения грунта. Это очень близко к 12 м, полученным в результате полевых испытаний, которые показывают, что модель теоретического анализа хорошо применима.

4. Обсуждение
4.1. Механизм взаимодействия цементного раствора с почвой

Цементный раствор часто действует на почву в различных формах.Форма его действия зависит от типа затирки, технологии затирки, реологических свойств, параметров затирки и свойств грунта. Формы также могут трансформироваться или сосуществовать друг с другом, например, при расщеплении или инфильтрации в процессе уплотнения. Основные формы - уплотнение, расщепление и инфильтрация.

4.1.1. Уплотнение

Раствор принудительно вжимается в почву на конце сваи через заливную трубу, образуя таким образом сферическое или блочное распределение на конце сваи, также известное как баллончик для раствора.Когда раствор продолжает вводиться, объем баллона раствора непрерывно увеличивается, что приводит к увеличению подъемной силы, которая сжимает окружающую почву и улучшает почвенные условия около конца сваи.

4.1.2. Колка

Раствор, вводимый в конце сваи, уплотняет окружающий грунт под давлением. Почва начинает трескаться после того, как давление становится достаточным, чтобы преодолеть сопротивление почвы. Раствор течет по поверхности расщепления и образует в грунте линейный, сетчатый и прожилковидный цемент, который усиливает грунт и увеличивает прочность фундамента.

4.1.3. Проникновение

Под действием давления цементного раствора раствор вытесняет свободную воду и газ и проникает в поры почвы на конце сваи и на границе раздела между сваей и почвой. Чем больше давление раствора, тем больше расстояние диффузии раствора. Когда раствор затвердевает, частицы почвы цементируются в единое целое, значительно повышая прочность почвы в конце сваи.

4.2. Механизм последующей цементации для увеличения несущей способности

Положительный эффект технологии последующей цементации на конце сваи можно резюмировать следующим образом: (1) Под давлением цементного раствора цементный раствор уплотняет почву в конце сваи, образует зона армирования и увеличивает несущую способность.(2) Цементный раствор укрепляет осадок и удаляет грязь вокруг сваи, тем самым значительно улучшая характеристики почвы и улучшая боковое трение. (3) Из-за просачивания и расщепляющего эффекта цементного раствора механические свойства грунта на конец сваи был значительно улучшен.

Эффект затирки показан на Рисунке 9.


4.2.1. Повышение прочности несущего слоя

Эффекты инфильтрации, уплотнения и расщепления цементного раствора значительно повышают прочность и механические свойства несущего слоя.В зоне лёсса, когда давление цементного раствора больше, чем давление раскалывания грунта, однородный грунт и раствор образуют высокопрочный композит, значительно улучшая устойчивость всего свайного фундамента.

4.2.2. Повышение торцевого сопротивления

Раствор проникает в конец сваи под давлением и затем начинает формировать зону усиления конца сваи вместе с окружающим грунтом. Образование зоны усиления увеличивает зону напряжения и значительно увеличивает сопротивление на конце сваи.Из-за возрастающего давления цементного раствора зона усиления создает восходящее усилие на конец сваи, что заставляет раствор подниматься непрерывно, а сваю подниматься медленно. В это время будет сформировано сопротивление трению вниз, что эквивалентно приложению предварительного напряжения на конце сваи. Следовательно, под осевой нагрузкой торцевое сопротивление будет задействовано раньше времени.

4.2.3. Повышение бокового трения

Во время строительства буронабивных свай на поперечное трение легко влияют многие неблагоприятные факторы, такие как грязь вокруг сваи, вода и перемычка бетона [37].Последующая укладка на конце сваи может эффективно ослабить и устранить эти неблагоприятные эффекты и значительно улучшить характеристики границы раздела сваи и грунта. В процессе затирки при повышенном давлении затирки и объеме затирки часть затирки переливается и проникает в щель между сваей и окружающим грунтом [38, 39]. После затвердевания прочность грунта значительно увеличивается, что значительно улучшает боковое трение.

5. Выводы

(1) Последующая цементация увеличивает прочность грунта на конце сваи и снижает оседание сваи под нагрузкой.Несущая способность свайного фундамента на 28,57% выше, чем у обычного свайного. При тех же условиях нагрузки осадка сваи после укладки меньше, чем у обычной сваи, а когда нагрузка на верхнюю часть сваи составляет 17500 кН, осадка свайного фундамента на 26,19% меньше, чем у обычной сваи. ( 2) Относительное смещение сваи и грунта в поднимающейся части раствора уменьшается, что в большей степени способствует проявлению бокового трения. Между тем, поперечное трение каждой части сваи увеличивается, а эффект увеличения уменьшается вверх вдоль конца сваи.Под предельной нагрузкой величина бокового трения увеличивается на 16,31% по сравнению с обычной сваей. (3) Последующая укладка вызывает явление подъема цементного раствора. Теоретический расчет показывает, что высота подъема раствора составляет 10,7 м, что близко к экспериментальным результатам. (4) Основными формами действия грунта и раствора являются уплотнение, расщепление и инфильтрация. Механизм последующей заделки на конце сваи для улучшения несущей способности свайного фундамента в основном воплощен в улучшении торцевого сопротивления и бокового трения за счет увеличения прочности несущих пластов и улучшения характеристик взаимодействия сваи и грунта.

Доступность данных

Данные, подтверждающие эту исследовательскую статью, можно получить у соответствующего автора по запросу.

Конфликт интересов

Авторы заявляют об отсутствии конфликта интересов.

Благодарности

Авторы выражают признательность за финансовую поддержку Национальной ключевой исследовательской проблеме Китая (№ 2018YFC0808706) и Проекту социального развития науки провинции Шэньси (№ 2018SF-378).

КАК РАССЧИТАТЬ ГРУЗОПОДЪЕМНОСТЬ? (СТАТИЧЕСКИЙ АНАЛИЗ)

Предел несущей способности сваи - это максимальная нагрузка, которую она может выдержать без разрушения или чрезмерной осадки грунта.

Несущая способность сваи в основном зависит от трех факторов, как указано ниже:

  1. Тип грунта, в который заделывается свая
  2. Способ свайной установки
  3. Размер сваи (поперечное сечение и длина сваи)

При расчете несущей способности сваи для монолитных бетонных свай с помощью статического анализа необходимо использовать параметр прочности грунта на сдвиг и размер сваи.

Несущая способность сваи с использованием статического анализа

Свая передает нагрузку в почву двумя способами.Во-первых, за счет сжатия наконечника, обозначаемого как «концевой подшипник » или «упорный подшипник »; во-вторых, сдвигом по поверхности, обозначенным как « поверхностное трение ».

Несущая способность монолитных свай в связном грунте

Предел несущей способности (Q и ) сваи в связных грунтах определяется формулой, приведенной ниже, где первый член представляет собой сопротивление торцевому подшипнику (Q b ), а второй член дает поверхностный слой . сопротивление трению (Q s ).

Где,

Q u = Предельная грузоподъемность, кН

A p = Площадь поперечного сечения наконечника сваи, м 2

N c = Коэффициент несущей способности, можно принять 9

α i = Коэффициент адгезии для i-го слоя в зависимости от плотности почвы. Он зависит от прочности грунта на сдвиг без дренажа и может быть получен из рисунка, приведенного ниже.

Изменение альфа с когезией

c i = Среднее сцепление для i-го слоя, в кН / м 2

A si = Площадь ствола сваи в i-м слое, м 2

Минимальный коэффициент запаса прочности 2,5 используется для получения безопасной грузоподъемности сваи (Q safe ) от предельной грузоподъемности (Q u ).

Q сейф = Q u /2,5

Несущая способность монолитных свай в несвязном грунте

Предел несущей способности сваи «Q u » состоит из двух частей.Одна часть возникает из-за трения, называемого трением кожи или трением вала или боковым срезом , обозначенным как «Q s », а другая - концевым подшипником в основании или на конце носка сваи, «Q b ».

Уравнение, приведенное ниже, используется для расчета предельной несущей способности сваи.

Где,

A p = площадь поперечного сечения свайного основания, м 2

D = диаметр ствола сваи, м

γ = эффективная удельная масса грунта на вершине сваи, кН / м 3

N γ = коэффициент несущей способности

Н q = коэффициент несущей способности

Φ = Угол внутреннего трения на вершине сваи

P D = Эффективное давление вскрыши на конце сваи, кН / м 2

K i = Коэффициент давления грунта, применимый для i-го слоя

P Di = Эффективное давление вскрыши для i-го пласта, кН / м 2

δ i = Угол трения стенки между сваей и грунтом для i-го слоя

A si = Площадь ствола сваи в i-м слое, м 2

Первый член - это выражение для конечной несущей способности сваи ( Q b ), а второй член - это выражение для поверхностного трения сваи ( Q s ).

Минимальный коэффициент запаса прочности 2,5 используется для достижения безопасной несущей способности (Q safe ) от предельной несущей способности (Q и ).

Q безопасный = Q u / 2,5

Важные примечания, которые следует запомнить
  • Значение коэффициента несущей способности N q получается из рисунка, приведенного ниже.
Значение коэффициента несущей способности
  • Значение коэффициента несущей способности N γ вычисляется с использованием уравнения, приведенного ниже.

  • Для забивных свай в рыхлом и плотном песках с φ в диапазоне от 30 0 до 40 0 , могут использоваться значения k и в диапазоне от 1 до 1,5.
  • δ угол трения стенки можно принять равным углу трения грунта вокруг ствола сваи.
  • Максимальная эффективная перекрывающая порода у основания сваи должна соответствовать критической глубине, которая может быть принята равной 15 диаметрам ствола сваи для φ ≤ 30 0 и увеличена до 20 раз для φ ≥ 40 0
  • Для свай, проходящих через связные пласты и оканчивающихся гранулированным пластом, в гранулированный пласт должно быть выполнено проникновение, по крайней мере, в два раза больше диаметра ствола сваи.

Грузоподъемность свай | Программное обеспечение SkyCiv Cloud для структурного анализа

Как рассчитать предельную несущую способность одиночной сваи

Грузоподъемность


Оценка предельной несущей способности одиночной сваи - один из наиболее важных аспектов проектирования свай, который иногда может быть сложным. В этой статье будут рассмотрены основные уравнения для расчета одинарной сваи, а также приведен пример.

Чтобы легко понять механизм передачи нагрузки одиночной сваи, представьте бетонную сваю длиной L и диаметром D, как показано на рисунке 1.

Рисунок 1: Механизм передачи нагрузки для свай

Нагрузка Q, приложенная к свае, должна передаваться непосредственно на грунт у основания сваи. Часть этой нагрузки будет восприниматься сторонами сваи за счет так называемого «поверхностного трения», развиваемого вдоль вала (Q s ), а остальная часть будет выдержана грунтом, на который опирается свая (Q p ).Следовательно, предельная несущая способность (Qu) сваи определяется уравнением (1). Существует несколько методов оценки значений Q p и Q s .

\ ({Q} _ {u} = {Q} _ {p} + {Q} _ {s} \) (1)

Q u = Максимальная грузоподъемность

Q p = Допустимая нагрузка на концевую опору

Q s = Сопротивление поверхностному трению

Хотите попробовать программное обеспечение SkyCiv Foundation Design? Наш бесплатный инструмент позволяет пользователям выполнять расчеты нагрузки без загрузки или установки!

Калькулятор проектирования фундамента

Допустимая нагрузка на конец подшипника, Q

p

Конечная несущая способность теоретически представляет собой максимальную нагрузку на единицу площади, которая может без сбоев выдержать опору грунтом.Следующее уравнение Карла фон Терзаги, отца механики грунтов, является одной из первых и наиболее часто используемых теорий при оценке предельной несущей способности фундаментов. Уравнение Терзаги для предельной несущей способности может быть выражено как:

\ ({q} _ {u} = (c × {N} _ {c}) + (q × {N} _ {q}) + (\ frac {1} {2} × γ × B × { N} _ {γ}) \) (2)

q u = максимальная допустимая нагрузка на конец

c = сцепление почвы

q = Эффективное давление на грунт

γ = Удельный вес грунта

B = Глубина или диаметр поперечного сечения

N c , N q , N γ = Факторы подшипника

Поскольку q u выражается в единицах нагрузки на единицу площади или давления, умножение его на площадь поперечного сечения сваи приведет к несущей способности сваи на конце (Q p ).Результирующим значением последнего члена уравнения 2 можно пренебречь из-за относительно небольшой ширины сваи, следовательно, его можно исключить из уравнения. Таким образом, предельная несущая способность сваи может быть выражена, как показано в уравнении (3). Эта модифицированная версия уравнения Терзаги используется в модуле SkyCiv Foundation при проектировании свай.

\ ({Q} _ {p} = {A} _ {p} × [(c × {N} _ {c}) + (q × {N} _ {q})] \) (3)

A p = Площадь поперечного сечения сваи

Коэффициенты опоры N c и N q являются безразмерными, получены эмпирическим путем и являются функциями угла трения почвы (Φ).Исследователи уже завершили расчеты, необходимые для определения коэффициентов опоры. В таблице 1 приведены значения N q согласно данным инженерного командования военно-морских сил (NAVFAC DM 7.2, 1984). Значение N c примерно равно 9 для свай под глинистыми грунтами.

Коэффициент подшипника (Н q )
Угол трения (Ø) 26 28 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40
Забивные сваи 10 15 21 24 29 35 42 50 62 77 86 120 145
Буронабивные сваи 5 8 10 12 14 17 21 25 30 38 43 60 72

Таблица 1: N q значения из NAVFAC DM 7.2

Емкость сопротивления поверхностному трению, Q

с

Кожное сопротивление сваи развивается по длине сваи. Обычно сопротивление трению сваи выражается как:

\ ({Q} _ {s} = ∑ (p × ΔL × f) \) (4)

p = Периметр сваи

ΔL = Инкрементная длина сваи, по которой берутся p и f

f = Удельное сопротивление трению на любой глубине

Оценка значения единицы сопротивления трению (f) требует рассмотрения нескольких важных факторов, таких как характер установки свай и классификация грунта.Уравнения (5) и (6) показывают вычислительный метод определения единицы сопротивления трению свай в песчаных и глинистых грунтах соответственно. Таблицы 2 и 3 представляют рекомендуемый эффективный коэффициент давления грунта (K) и угол трения грунт-сваю (δ ’) в соответствии с NAVFAC DM7.2.

Для песчаных почв:

\ (f = K × σ ’× tan (δ’) \) (5)

K = эффективный коэффициент давления грунта

σ ’= эффективное вертикальное напряжение на рассматриваемой глубине

δ ’= угол трения грунт-сваи

Для глинистых почв:

\ (f = α × c \) (6)

α = Эмпирический коэффициент сцепления

Угол трения грунта-сваи (δ ’)
Тип сваи δ ’
Стальная свая 20º
Куча древесины 3/4 × Φ
Бетонная свая 3/4 × Φ

Таблица 2: Значения угла трения грунта-сваи (NAVFAC DM7.2, 1984)

Коэффициент бокового давления земли (K)
Тип сваи Компрессионная свая Натяжная свая
Забивные двутавровые сваи 0,5–1,0 0,3–0,5
Забивные сваи (круглые, прямоугольные) 1,0–1,5 0,6–1,0
Забивные сваи (конические) 1.5-2,0 1,0–1,3
Забивные сваи 0,4–0,9 0,3–0,6
Буронабивные сваи (диаметр <24 ″) 0,7 0,4 ​​

Таблица 3: Значения коэффициента бокового давления земли (K) (NAVFAC DM7.2, 1984)

Коэффициент адгезии (α)
c / p a α
≤ 0.1 1,00
0,2 0,92
0,3 0,82
0,4 ​​ 0,74
0,6 0,62
0,8 0,54
1,0 0,48
1,2 0,42
1,4 0,40
1,6 0,38
1.8 0,36
2,0 ​​ 0,35
2,4 0,34
2,8 0,34

Примечание: p a = атмосферное давление ≈ 100 кН / м 2

Таблица 4: Значения фактора адгезии (Terzaghi, Peck, and Mesri, 1996)

Пример: Расчет вместимости свай в песке


Бетонная свая длиной 12 метров и диаметром 500 мм забивается в несколько слоев песка без наличия грунтовых вод.Найдите максимальную несущую способность (Q и ) сваи.

Детали
Раздел
Диаметр 500 мм
Длина 12 месяцев
Слой 1-Свойства грунта
Толщина 5 месяцев
Масса устройства 17,3 кН / м 3
Угол трения 30 градусов
Сплоченность 0 кПа
Столб подземных вод Нет
Свойства двухслойной почвы
Толщина 7 месяцев
Масса устройства 16.9 кН / м 3
Угол трения 32 градуса
Сплоченность 0 кПа
Столб подземных вод Нет

Шаг 1. Вычислите допустимую нагрузку на концевую опору (Q p ).

На кончике стопки:

A p = (π / 4) × D 2 = (π / 4) × 0,5 2

A p = 0.196 м 2

c = 0 кПа

θ = 32º

N q = 29 (из таблицы 1)

Эффективное давление на почву (q):

q = (γ 1 × t 1 ) + (γ 2 × t 2 ) = (5 м × 17,3 кН / м 3 ) + (7 м × 16,9 кН / м 3 )

q = 204,8 кПа

Затем используйте уравнение (3) для определения допустимой нагрузки на концевую опору:

Q p = A p × [(c × N c ) + (q × N q )]

Q p = 0.196 м 2 × (204,8 КПа × 29)

Q p = 1164,083 кН

Шаг 2: Вычислить сопротивление поверхностному трению (Q s ).

Используя уравнения (4) и (5), рассчитайте поверхностное трение на слой почвы.

Q с = ∑ (p × ΔL × f)

p = π × D = π × 0,5 м

p = 1,571 м

Слой 1:

ΔL = 5 м

f 1 = K × σ ’ 1 × tan (δ’)

К = 1.25 (Таблица 3)

δ ’= 3/4 × 30º

δ ’= 22,50º

σ ’ 1 = γ 1 × (0,5 × t 1 ) = 17,3 кН / м 3 × (0,5 × 5 м)

σ ’ 1 = 43,25 кН / м 2

f 1 = 1,25 × 43,25 кН / м 2 × tan (22,50º)

f 1 = 22,393 кН / м 2

Q s1 = p × ΔL × f 1 = 1,571 м × 5 м × 22,393 кН / м 2

Q s1 = 175.897 кН

Уровень 2:

ΔL = 7 м

f 2 = K × σ ’ 2 × tan (δ’)

K = 1,25 (таблица 3)

δ ’= 3/4 × 32º

δ ’= 24º

σ ' 2 = (γ 1 × t 1 ) + [γ 2 × (0,5 × t 2 )] = (17,3 кН / м 3 × 5 м) + [16,9 кН / м 3 × (0,5 × 7 м)]

σ ’ 2 = 145,65 кН / м 2

ф 2 = 1.25 × 145,65 кН / м 2 × tan (24º)

f 2 = 81,059 кН / м 2

Q s2 = p × ΔL × f 2 = 1,571 м × 7 м × 81,059 кН / м 2

Q s2 = 891,406 кН

Общее сопротивление кожному трению:

Q s = Q s1 + Q s2 = 175,897 кН + 891,406 кН

Q s = 1067,303 кН

Шаг 3: Рассчитайте предельную грузоподъемность (Q и ).

Q u = Q p + Q s = 1164,083 кН + 1067,303 кН

Q u = 2,231,386 кН

Пример 2: Расчет грузоподъемности свай в глине


Рассмотрим бетонную сваю диаметром 406 мм и длиной 30 м, залитую слоистой насыщенной глиной. Найдите максимальную несущую способность (Q и ) сваи.

Детали
Раздел
Диаметр 406 мм
Длина 30 метров
Слой 1-Свойства грунта
Толщина 10 месяцев
Масса устройства 8 кН / м 3
Угол трения
Сплоченность 30 кПа
Столб подземных вод 5 месяцев
Свойства двухслойной почвы
Толщина 10 месяцев
Масса устройства 19.6 кН / м 3
Угол трения
Сплоченность 0 кПа
Столб подземных вод Полностью погруженный

Шаг 1. Вычислите допустимую нагрузку на концевую опору (Q p ).

На кончике стопки:

A p = (π / 4) × D 2 = (π / 4) × 0,406 2

A p = 0.129 кв.м 2

c = 100 кПа

N c = 9 (типичное значение для глины)

Q p = (c × N c ) × A p = (100 кПа × 9) × 0,129 м 2

Q p = 116,1 кН

Шаг 2: Вычислить сопротивление поверхностному трению (Q s ).

Используя уравнения (4) и (6), рассчитайте поверхностное трение на слой почвы.

Q с = ∑ (p × ΔL × f)

р = π × D = π × 0.406 м

p = 1,275 м

Слой 1:

ΔL = 10 м

α 1 = 0,82 (таблица 4)

c 1 = 30 кПа

f 1 = α 1 × c 1 = 0,82 × 30 кПа

f 1 = 24,6 кН / м 2

Q s1 = p × ΔL × f 1 = 1,275 м × 10 м × 24,6 кН / м 2

Q s1 = 313,65 кН / м 2

Уровень 2:

ΔL = 20 м

α 2 = 0.48 (Таблица 4)

c 2 = 100 кПа

f 2 = α 2 × c 2 = 0,48 × 100 кПа

f 2 = 48 кН / м 2

Q s2 = p × ΔL × f 2 = 1,275 м × 20 м × 48 кН / м 2

Q s2 = 1224 кН / м 2

Общее сопротивление кожному трению:

Q s = Q s1 + Q s2 = 313.65 кН + 1224 кН

Q s = 1537,65 кН

Шаг 3: Рассчитайте предельную грузоподъемность (Q и ).

Q u = Q p + Q s = 116,1 кН + 1537,65 кН

Q u = 1,653,75 кН

Хотите попробовать программное обеспечение SkyCiv Foundation Design? Наш бесплатный инструмент позволяет пользователям выполнять расчеты нагрузки без загрузки или установки!

Калькулятор проектирования фундамента

Ссылки:

  • Дас, Б.М. (2007). Принципы фундаментальной инженерии (7-е издание) . Глобальный инжиниринг
  • Раджапаксе, Р. (2016). Практическое правило проектирования и строительства свай (2-е издание) . Elsevier Inc.
  • Томлинсон, М.Дж. (2004). Практика проектирования и строительства свай (4-е издание) . E&FN Spon.

Несущая способность свай по данным испытаний на проникновение конуса.

Реферат: Предлагается прямой метод CPTu для определения несущей способности сваи, нагруженной в осевом направлении.В методе используются все данные CPTu с сопротивлением конуса q $ \ rm \ sb {c}, $ в качестве первичного измерения. Трение втулки, f $ \ rm \ sb {s}, $, которое является неточным измерением, ограничено использованием в сочетании с эффективным сопротивлением конуса q $ \ rm \ sb {E} $ (сопротивление острия конуса настроено на эффективное стресс путем вычитания измеренного порового давления) для интерпретации грунта в соответствии с классификационной таблицей, разработанной в рамках данной диссертации. Сопротивление носка и вала сваи зависит от эффективного сопротивления конуса CPTu с коэффициентами корреляции носка и вала, C $ \ rm \ sb {t} $ и C $ \ rm \ sb {s}, $ соответственно.База данных, состоящая из 192 историй болезни, была составлена ​​для калибровки и разработки улучшенного прямого метода CPT, а также для ссылки на текущие прямые методы CPT для расчета емкости сваи. Истории болезни содержат результаты натурных испытаний нагружения сваи, характеристики грунта и зондирования CPT, которые проводились вблизи мест расположения свай. Предлагаемый метод связывает как сопротивление носка сваи, так и сопротивление вала устройства с эффективным сопротивлением острия конуса, q $ \ rm \ sb {E}. $ Была исследована гипотеза о том, что сопротивления пальцев и вала пропорциональны эффективное сопротивление конуса и может быть определено путем присвоения коэффициента корреляции q $ \ rm \ sb {E}.Было собрано двадцать четыре истории болезни свай, включая испытания на статическую нагрузку, выполненные при подъеме или толчке с разделением сопротивлений вала и носка на участках, где проводятся замеры CPT. Эти истории болезни используются для калибровки двух формул для оценки сопротивлений носка и вала сваи по данным CPTu. В результате калибровки на основе 24 историй болезни свай с раздельным измерением нагрузочной способности сваи и вала, для сопротивления носку сваи используется простое математическое правило, чтобы связать сопротивление конуса с сопротивлением носка сваи в однозначном соотношении. -один отношения.Пять прямых методов CPT, используемых в настоящее время в практике Северной Америки, были исследованы на предмет ссылки на предложенный метод. Пять прямых методов CPT: метод Шмертмана, европейский метод, французский метод, метод Мейерхофа и метод Тумэя. Результаты расчетной вместимости сваи по предложенному методу и другим методам были сопоставлены с измеренной вместимостью сваи для 142 записей случаев, собранных в базе данных. Было подтверждено, что основными факторами, вызывающими значительную ошибку в оценке несущей способности сваи существующими методами, являются: сглаживание данных CPT, разработка на основе данных механического конуса, использование недренированного сопротивления сдвигу, S $ \ rm \ sb {u}, $ наложение верхний предел сопротивлений носка и вала свайного блока, не включая все измерения CPT, значительную разницу между коэффициентами корреляции для стальных и бетонных свай, значительную разницу между коэффициентами корреляции для свай на растяжение и сжатие, игнорирование таких факторов, как чувствительность почвы, эффекты дилатансии и эффективный стресс.(Резюме сокращено UMI.)

% PDF-1.5 % 12 0 объект > эндобдж 13 0 объект [762 762 762 762 762 762 762 762 762 762 762 762 762 762 762 762 762 762 762 762 762 762 762 762 762 762 762 762 762 227 290 362836 454 616 524 246 338 338430 708 258 186 234 336 314 418 418 442 418 418 430 418 418 234 246 684 708 684 512 995 476418 418 418 454 350 418 418 22 2418 442 350 626 454 454 406418 430 418 408 454 454 6624 466 454 372 326 326 326 995 522 196 396 396 396 396 396280 396 396210 210 396210 568 396 396 396 396 396 396280 396 406 626418 408 326 507 507 507 995 227 762 227 227 227 227 227 227 227 227 227 684 40 227 762 227 227 246 246 362 362 227 546 1047 227 750 227 684 40 227 762 454 227 220 373 373 598 373 507 397 227 818 624 373818 186 818 507 882 818 263 263 227 617 507 227 227 227 664 373 598 598 598 373 40 40 40 40 40 234 227 40 40 40 40 234 234 454 40 227 476 234 234 454 40 430 227 40 40 40 40 488 373 330 40 40 40 40 40 40 210 227 40 40 40 40 210 210 408 40 227 396210 210 379 40 396227 40 40 40 40 40 507 330 408] эндобдж 11 0 объект > эндобдж 15 0 объект > эндобдж 16 0 объект [778 778 778 778 778 778 778 778 778 778 778 778 778 778 778 778 778 778 778 778 778 778 778 778 778 778 778 778 778 778 250 333 408 500 500 833 778 180 333 333 500 564 250 333 250 278 500 500 500 500 500 500 500 500 500 500 278 278 564 564 444 921 722 667 667 722 611 556722 722 333 389 722 611 889 722 722 556 722 667 556611 722 722 944 722 722 611 333 278 333 469 500 333 444 500 444500 444 333 500 500 278 278 500 278 778 500 500 500 500 500 333 389 278 500 500 722 500 500 444 480 200 480 541 350 500 350 333 500 444 1000 500 500 333 1000 556 333889 350 611 350 350 333 333 444 444 350500 1000 333980389333722350444722250 333500500500500200500 333760 276 500 564 333760500 400 549 300 300 333 576 453 333 333 300 310 500 750 750 750750 444722 722 722 722 722 722 889 667 611 611 611 611 333 333 333 722 722 722 722 722 722 564722 722 722 722 722 556 500 444 444 444 444 444 667 444 444 444 444 444 278 278 278 278 500 500 500 500 500 500 500 549 500500 500 500 500 500 500 500] эндобдж 14 0 объект > эндобдж 18 0 объект > эндобдж 19 0 объект [762 762 762 762 762 762 762 762 762 762 762 762 762 762 762 762 762 762 762 762 762 762 762 762 762 762 762 762 762 260 394 406880 544 718 684 302394 394 464730 302382 278 396 512 372512 512 534 512 512 512 512 512 258 302 706 718 706534 995570 512 512 512 558 430 512 512 256 512 512 430 730 558 558 512 512 512 512 488 558 524 788 546570 454 338 372 350 99552 2435 476 476 476 500 326 476 476 246 246 488 246 696 476 500 47647647647 360 500 488 754 500 512 406 507 507 507 995 382 762 382 928 818 382 382 382 382 382 382 382 382 40 382 762 382 382 302 302 406 406 382 382 382 382 382 382 382 40 382 762 558 260 263 464 464 598 464 507 464 382818 624 397 818 382 818 507 882818 310 310 507 641 507 382 382 382 664 397 751 751 751440 40 40 40 40 40 40 246 382 40 40 40 40 246 246 558 40 382 558 246 246 546 40 558 382 40 40 40 40 40 641 464 421 40 40 40 40 40 40 246 382 40 40 40 246 246 512 40 382 476 246 246 500 40 500 382 40 40 40 40 40 641 382 512] эндобдж 17 0 объект > эндобдж 21 0 объект > эндобдж 22 0 объект [750 750 750 750 750 750 750 750 750 750 750 750 750 750 750 750 750 750 750 750 750 750 750 750 750 750 750 750 750 750 750 750 750 750 750 750 750 278 278 355 556 556 889 667 191 333 333 389 584 278 333 278 278 556 556 556 556 556 556 556 556 556 556 278 278 58458458456 1015 667 667 722 722 667 611 778722 278 500 667556833 722778 667 778722 667 611 722 667 944 667 667 611 278 278 278 469 556 333 500 556 556 278 556 556 222 222 500 222 833 556 556 556 556 333 500 278 556 500 722 500 500 500 334 260 334 584 350 556 350 222 556 333 1000 556 556 333 1000 667 333 1000 350 611 350 350 22 22 22 23 33 333 350 556 1000 333 1000 500 333944350500 667 278 333 556 556 556 556 260 556 333 737 370 556 584 333 737 552 400 549 333 333 333 576 537 333 333 333 365 556834 834 834 611 667 667 667 667 667 667 1000 722 667 667 667 667 278 278 278 278 722 722 778 778 778 778 778 584 778 722 722 722 722 667 667 611 556 556 556 556 556 556 889 500 556 556 556 556 278 278 278 278 556 556 556 556 556 556 556 549 611 556 556 556 556 500 556 500] эндобдж 20 0 объект > эндобдж 26 0 объект > транслировать x: = cn0

Оценка несущей способности длинных свай большого диаметра с открытым концом

% PDF-1.7 % 1 0 объект > / Метаданные 2 0 R / Контуры 3 0 R / Страницы 4 0 R / StructTreeRoot 5 0 R / Тип / Каталог / ViewerPreferences> >> эндобдж 6 0 obj > эндобдж 2 0 obj > транслировать application / pdf

  • Ёсиаки Кикучи
  • Оценка несущей способности длинных свай большого диаметра с открытым концом
  • Prince 12.5 (www.princexml.com) AppendPDF Pro 6.3 Linux 64 бит 30 августа 2019 Библиотека 15.0.4Appligent pdfHarmony 2.02020-04-15T08: 38: 15-07: 002020-04-15T08: 38: 15-07: 002020-04 -15T08: 38: 15-07: 001uuid: 7c959431-ae27-11b2-0a00-60cead010000uuid: 7c95c148-ae27-11b2-0a00-10109e27fd7fpdf Гармония 2.0 Linux Kernel 2.6 64bit 13 марта 2012 Библиотека 9.0.1 конечный поток эндобдж 3 0 obj > эндобдж 4 0 obj > эндобдж 5 0 obj > эндобдж 7 0 объект > эндобдж 8 0 объект > эндобдж 9 0 объект > эндобдж 10 0 obj > эндобдж 11 0 объект > эндобдж 12 0 объект > эндобдж 13 0 объект > эндобдж 14 0 объект > эндобдж 15 0 объект > эндобдж 16 0 объект > эндобдж 17 0 объект > эндобдж 18 0 объект > эндобдж 19 0 объект > эндобдж 20 0 объект > эндобдж 21 0 объект > эндобдж 22 0 объект > эндобдж 23 0 объект > эндобдж 24 0 объект > эндобдж 25 0 объект > эндобдж 26 0 объект > эндобдж 27 0 объект > эндобдж 28 0 объект > / MediaBox [0 0 612 792] / Родитель 9 0 R / Ресурсы> / Шрифт> / ProcSet [/ PDF / Text / ImageC] / XObject> >> / Повернуть 0 / StructParents 0 / Вкладки / S / Тип / Страница >> эндобдж 29 0 объект > эндобдж 30 0 объект > эндобдж 31 0 объект > эндобдж 32 0 объект > эндобдж 33 0 объект > эндобдж 34 0 объект > эндобдж 35 0 объект > эндобдж 36 0 объект > эндобдж 37 0 объект > эндобдж 38 0 объект > эндобдж 39 0 объект > эндобдж 40 0 объект > эндобдж 41 0 объект > эндобдж 42 0 объект > эндобдж 43 0 объект > эндобдж 44 0 объект > эндобдж 45 0 объект > эндобдж 46 0 объект > эндобдж 47 0 объект > эндобдж 48 0 объект > эндобдж 49 0 объект > эндобдж 50 0 объект > эндобдж 51 0 объект > эндобдж 52 0 объект > эндобдж 53 0 объект > эндобдж 54 0 объект > эндобдж 55 0 объект > эндобдж 56 0 объект > эндобдж 57 0 объект > эндобдж 58 0 объект > эндобдж 59 0 объект > эндобдж 60 0 объект > эндобдж 61 0 объект > эндобдж 62 0 объект > эндобдж 63 0 объект > эндобдж 64 0 объект > эндобдж 65 0 объект > эндобдж 66 0 объект > эндобдж 67 0 объект > эндобдж 68 0 объект > эндобдж 69 0 объект > / П 26 0 R / S / Ссылка >> эндобдж 70 0 объект > эндобдж 71 0 объект > эндобдж 72 0 объект > эндобдж 73 0 объект > / Граница [0 0 0] / Contents (Ссылка на логотип masthead) / Rect [72.0 648,0 138,466 707,5] / StructParent 1 / Подтип / Ссылка / Тип / Аннотация >> эндобдж 74 0 объект > / Граница [0 0 0] / Contents (Ссылка на логотип masthead) / Rect [138,466 692.8047 138,466 705,6953] / StructParent 2 / Подтип / Ссылка / Тип / Аннотация >> эндобдж 75 0 объект > / Граница [0 0 0] / Содержание (Шахта ученых) / Rect [436.0391 650.625 540.0 669.375] / StructParent 3 / Подтип / Ссылка / Тип / Аннотация >> эндобдж 76 0 объект > / Граница [0 0 0] / Содержание () / Rect [72,0 618,0547 292,811 630,9453] / StructParent 4 / Подтип / Ссылка / Тип / Аннотация >> эндобдж 77 0 объект > / Граница [0 0 0] / Содержание () / Rect [72.0 607.0547 196.2227 619.9453] / StructParent 5 / Подтип / Ссылка / Тип / Аннотация >> эндобдж 78 0 объект > / Граница [0 0 0] / Содержание (\ (2008 \) - Шестая международная конференция по историческим примерам в геотехнической инженерии) / Rect [309.4136 618.0547 540.0 630.9453] / StructParent 6 / Подтип / Ссылка / Тип / Аннотация >> эндобдж 79 0 объект > / Граница [0 0 0] / Содержание (\ (2008 \) - Шестая международная конференция по историческим примерам в геотехнической инженерии) / Rect [357.7588 607.0547 540.0 619.9453] / StructParent 7 / Подтип / Ссылка / Тип / Аннотация >> эндобдж 80 0 объект > / Граница [0 0 0] / Содержание / Rect [230.8867 255,8227 395,6133 267,5414] / StructParent 8 / Подтип / Ссылка / Тип / Аннотация >> эндобдж 81 0 объект > / Граница [0 0 0] / Содержание (Геотехническое инженерное сообщество) / Rect [137,2383 234,9906 298,7617 246,7094] / StructParent 9 / Подтип / Ссылка / Тип / Аннотация >> эндобдж 82 0 объект > / Граница [0 0 0] / Содержание / Rect [72,0 154,2406 335,2764 165,9594] / StructParent 10 / Подтип / Ссылка / Тип / Аннотация >> эндобдж 83 0 объект > / Граница [0 0 0] / Содержание ([email protected]) / Rect [104,5239 72,3516 199.2612 82,8984] / StructParent 11 / Подтип / Ссылка / Тип / Аннотация >> эндобдж 84 0 объект > транслировать xXKsFWLWy? \ ڲ 8+ ވ> l) {@ 0x, 琪 291] T> N * ~ uЛ35ai f? LB8_) B? Np9sH. ߿ ERX (l> h? $ lggl lŌ Ռ S5) WXb ~ PD; g + ˼. @ X 5wҢt & qiR) 8 [ŋ ŏ3J VQ | 1 h ~ "/ Ӊ. {F # v

    Microsoft Word - 17.TOC - Chapter 17w-Abutments.doc

    % PDF-1.7 % 1 0 obj> эндобдж 21 0 obj> транслировать 2019-10-24T13: 37: 29-04: 002012-02-10T15: 22: 54-05: 002019-10-24T13: 37: 29-04: 00Adobe Acrobat 9.1.2application / pdf

  • Microsoft Word - 17.TOC - Глава 17w-Abutments.doc
  • Карл В. Ларсон
  • uuid: 02d5d037-425d-4e71-9173-857efa2aad88uid: 5391d23b-a401-4df7-9929-c3ddbb224581Adobe Acrobat 9.1.2 конечный поток эндобдж 597 0 obj> эндобдж 4938 0 obj> транслировать Акробат Дистиллятор 9.0.0 (Windows) PScript5.dll Версия 5.2.22012-02-10T14: 44: 21-05: 002012-02-10T14: 44: 21-05: 00application / pdf
  • Microsoft Word - 17.04 - Full Integral Abutments.doc
  • Карл В. Ларсон
  • uuid: a41f7aac-c76e-42e2-9d4d-b8aa6285cf18uuid: 91c0b31b-7c6b-4188-8a13-793f801f6f33 конечный поток эндобдж 4939 0 obj> транслировать 2012-02-10T15: 20: 32-05: 002012-02-10T12: 32: 39-05: 002012-02-10T15: 20: 32-05: 00Adobe Acrobat 9.1.2application / pdf
  • Microsoft Word - 17.TOC - Глава 17w-Абатменты.doc
  • Карл В. Ларсон
  • uuid: d6b7adfc-cfed-4450-82a1-15fa36c277d3uuid: 9e8a45ee-d295-4401-b254-245477076e6a Adobe Acrobat 9.1.2 конечный поток эндобдж 4940 0 obj> эндобдж 4941 0 объект> эндобдж 4942 0 obj> эндобдж 4943 0 obj> эндобдж 4944 0 obj> эндобдж 4945 0 obj> эндобдж 4946 0 obj> эндобдж 4947 0 obj> эндобдж 4948 0 obj> эндобдж 4949 0 obj> эндобдж 4950 0 obj> эндобдж 4951 0 объект> эндобдж 4952 0 объект> эндобдж 4953 0 obj> эндобдж 4954 0 объект> эндобдж 4955 0 obj> эндобдж 4956 0 obj> эндобдж 4957 0 объект> эндобдж 4958 0 obj> эндобдж 4959 0 obj> эндобдж 4960 0 obj> эндобдж 4961 0 объект> эндобдж 4962 0 obj> эндобдж 4963 0 obj> эндобдж 4964 0 obj> эндобдж 4965 0 obj> эндобдж 4966 0 объект> эндобдж 4967 0 объект> эндобдж 4968 0 объект> эндобдж 4969 0 obj> эндобдж 4970 0 obj> эндобдж 4971 0 obj> эндобдж 4972 0 объект> эндобдж 4973 0 obj> эндобдж 4974 0 obj> эндобдж 4975 0 obj> эндобдж 4976 0 obj> эндобдж 4977 0 obj> эндобдж 4978 0 obj> эндобдж 4979 0 obj> эндобдж 4980 0 объект> эндобдж 4981 0 объект> эндобдж 4982 0 obj> эндобдж 4983 0 объектов> эндобдж 4984 0 obj> эндобдж 4985 0 obj> эндобдж 4986 0 объект> эндобдж 4987 0 obj> эндобдж 4988 0 obj> эндобдж 4989 0 объект> эндобдж 4990 0 obj> эндобдж 4991 0 объект> эндобдж 4992 0 obj> эндобдж 4993 0 obj> эндобдж 4994 0 объект> эндобдж 4995 0 obj [4953 0 R] эндобдж 4996 0 obj [4954 0 R] эндобдж 4997 0 obj [4955 0 R] эндобдж 4998 0 obj [4956 0 R] эндобдж 4999 0 obj [4957 0 R] эндобдж 5000 0 obj [4958 0 R] эндобдж 5001 0 obj [4959 0 R] эндобдж 5002 0 obj [4960 0 R] эндобдж 5003 0 obj [4961 0 R] эндобдж 5004 0 obj [4962 0 R] эндобдж 5005 0 obj [4963 0 R] эндобдж 5006 0 obj [4964 0 R] эндобдж 5007 0 obj [4965 0 R] эндобдж 5008 0 obj [4966 0 R] эндобдж 5009 0 obj [4967 0 R] эндобдж 5010 0 obj [4968 0 R] эндобдж 5011 0 obj [4969 0 R] эндобдж 5012 0 obj [4970 0 R] эндобдж 5013 0 obj [4971 0 R] эндобдж 5014 0 obj [4972 0 R] эндобдж 5015 0 obj [4973 0 R] эндобдж 5016 0 obj [4974 0 R] эндобдж 5017 0 obj [4975 0 R] эндобдж 5018 0 obj [4976 0 R] эндобдж 5019 0 obj [4977 0 R] эндобдж 5020 0 obj [4978 0 R] эндобдж 5021 0 obj [4979 0 R] эндобдж 5022 0 obj [4980 0 R] эндобдж 5023 0 obj [4981 0 R] эндобдж 5024 0 obj [4982 0 R] эндобдж 5025 0 obj [4983 0 R] эндобдж 5026 0 obj [4984 0 R] эндобдж 5027 0 obj [4985 0 R] эндобдж 5028 0 obj [4986 0 R] эндобдж 5029 0 obj [4987 0 R] эндобдж 5030 0 obj [4988 0 R] эндобдж 5031 0 obj [4989 0 R] эндобдж 5032 0 obj [4990 0 R] эндобдж 5033 0 obj [4991 0 R] эндобдж 5034 0 obj [4992 0 R] эндобдж 5035 0 obj [4993 0 R] эндобдж 5036 0 obj> эндобдж 5037 0 obj> эндобдж 5038 0 obj> эндобдж 5039 0 obj> эндобдж 5040 0 obj> эндобдж 5041 0 объект> эндобдж 5042 0 obj> эндобдж 5043 0 obj> эндобдж 5044 0 obj> эндобдж 5045 0 obj> эндобдж 5046 0 obj> эндобдж 5047 0 obj> эндобдж 5048 0 obj> эндобдж 5049 0 obj> эндобдж 5050 0 obj> эндобдж 5051 0 объект> эндобдж 5052 0 obj> эндобдж 5053 0 obj> эндобдж 5054 0 объект> эндобдж 5055 0 obj> эндобдж 5056 0 obj> эндобдж 5057 0 obj> эндобдж 5058 0 obj> эндобдж 5059 0 obj> эндобдж 5060 0 obj> эндобдж 5061 0 объект> эндобдж 5062 0 obj> эндобдж 5063 0 obj> эндобдж 5064 0 obj> эндобдж 5065 0 obj> эндобдж 5066 0 объект> эндобдж 5067 0 объект> эндобдж 5068 0 объект> эндобдж 5069 0 obj> эндобдж 5070 0 obj> эндобдж 5071 0 obj> эндобдж 5072 0 объект> эндобдж 5073 0 obj> эндобдж 5074 0 obj> эндобдж 5075 0 obj> / Шрифт >>>>> эндобдж 5076 0 obj> эндобдж 10927 0 obj> эндобдж 10928 0 obj >>> / Аннотации 10929 0 R >> эндобдж 10929 0 obj [11023 0 R 11020 0 R 11017 0 R 11014 0 R 11011 0 R 11008 0 R 11005 0 R 11002 0 R 10999 0 R 10996 0 R 10993 0 R 10990 0 R 10987 0 R 10984 0 R 10981 0 R 10978 0 R 10975 0 R 10972 0 R 10969 0 R 10966 0 R 10963 0 R 10960 0 R 10957 0 R 10954 0 R 10951 0 R 10948 0 R 10945 0 R 10942 0 R 10939 0 R 10936 0 R 10933 0 R 10930 0 R ] эндобдж 10930 0 obj> / M (D: 20200501094608-04'00 ') / Border [0 0 0] / NM (NIONAHPEWDFSTFMG) >> эндобдж 10931 0 obj> эндобдж 10932 0 объект >>>>> эндобдж 10933 0 obj> / M (D: 20200501094604-04'00 ') / Border [0 0 0] / NM (UTQYLJRHSJXGWOBF) >> эндобдж 10934 0 obj> эндобдж 10935 0 объект> / XObject >>>>> эндобдж 10936 0 obj> / M (D: 20200501094559-04'00 ') / Border [0 0 0] / NM (YFUQPYAGCJZYLYHI) >> эндобдж 10937 0 obj> эндобдж 10938 0 объект >>>>> эндобдж 10939 0 obj> / M (D: 20200501094547-04'00 ') / Border [0 0 0] / NM (OVVHHTYSLIRDFAUM) >> эндобдж 10940 0 obj> эндобдж 10941 0 объект >>>>> эндобдж 10942 0 obj> / M (D: 20200501094544-04'00 ') / Border [0 0 0] / NM (NZPRGGKSQITZKVEB) >> эндобдж 10943 0 obj> эндобдж 10944 0 объект> / XObject >>>>> эндобдж 10945 0 obj> / M (D: 20200501094531-04'00 ') / Border [0 0 0] / NM (IWASIXVATUKLKQEV) >> эндобдж 10946 0 obj> эндобдж 10947 0 объект >>>>> эндобдж 10948 0 obj> / M (D: 20200501094526-04'00 ') / Border [0 0 0] / NM (LWCBQLPDAUGTQGMD) >> эндобдж 10949 0 obj> эндобдж 10950 0 объект >>>>> эндобдж 10951 0 obj> / M (D: 20200501094521-04'00 ') / Border [0 0 0] / NM (GDEYKPQIEFHJQDZQ) >> эндобдж 10952 0 объект> эндобдж 10953 0 объектов >>>>> эндобдж 10954 0 obj> / M (D: 20200501094517-04'00 ') / Border [0 0 0] / NM (LOGIKJSYGCSSSGZN) >> эндобдж 10955 0 obj> эндобдж 10956 0 объектов >>>>> эндобдж 10957 0 obj> / M (D: 20200501094512-04'00 ') / Border [0 0 0] / NM (GVYZZTJIIMJXVXXL) >> эндобдж 10958 0 obj> эндобдж 10959 0 объектов >>>>> эндобдж 10960 0 obj> / M (D: 20200501094508-04'00 ') / Border [0 0 0] / NM (YTWMIPBECPDVNWAB) >> эндобдж 10961 0 объект> эндобдж 10962 0 объект >>>>> эндобдж 10963 0 obj> / M (D: 20200501094504-04'00 ') / Border [0 0 0] / NM (WSXQERVWDYUVIJJQ) >> эндобдж 10964 0 obj> эндобдж 10965 0 объектов >>>>> эндобдж 10966 0 obj> / M (D: 20200501094459-04'00 ') / Border [0 0 0] / NM (LOJKVIXRTSCJTGPW) >> эндобдж 10967 0 obj> эндобдж 10968 0 объект> / XObject >>>>> эндобдж 10969 0 obj> / M (D: 20200501094444-04'00 ') / Border [0 0 0] / NM (HZRTRVYYQLGPINNL) >> эндобдж 10970 0 obj> эндобдж 10971 0 объектов >>>>> эндобдж 10972 0 obj> / M (D: 20200501094439-04'00 ') / Border [0 0 0] / NM (IYFRCPSEGMSUBAGE) >> эндобдж 10973 0 obj> эндобдж 10974 0 объектов >>>>> эндобдж 10975 0 obj> / M (D: 20200501094435-04'00 ') / Border [0 0 0] / NM (MZTRUBATZZNDVOAT) >> эндобдж 10976 0 obj> эндобдж 10977 0 объектов >>>>> эндобдж 10978 0 obj> / M (D: 20200501094430-04'00 ') / Border [0 0 0] / NM (OWOGTEHMLFFVBGCH) >> эндобдж 10979 0 obj> эндобдж 10980 0 объект> / XObject >>>>> эндобдж 10981 0 obj> / M (D: 20200501094425-04'00 ') / Border [0 0 0] / NM (PNFFFCKPKJHPPRIG) >> эндобдж 10982 0 obj> эндобдж 10983 0 объектов >>>>> эндобдж 10984 0 obj> / M (D: 20200501094420-04'00 ') / Border [0 0 0] / NM (NOCGGJNTDYPYWMPF) >> эндобдж 10985 0 obj> эндобдж 10986 0 объект >>>>> эндобдж 10987 0 obj> / M (D: 20200501094416-04'00 ') / Border [0 0 0] / NM (UPSXPRANUSPOAQMZ) >> эндобдж 10988 0 obj> эндобдж 10989 0 объектов >>>>> эндобдж 10990 0 obj> / M (D: 20200501094412-04'00 ') / Border [0 0 0] / NM (SXVPREXEIISCRXRD) >> эндобдж 10991 0 объект> эндобдж 10992 0 объект> / XObject >>>>> эндобдж 10993 0 obj> / M (D: 20200501094407-04'00 ') / Border [0 0 0] / NM (OVZYJDIDECGBVWQZ) >> эндобдж 10994 0 obj> эндобдж 10995 0 объектов >>>>> эндобдж 10996 0 obj> / M (D: 20200501094402-04'00 ') / Border [0 0 0] / NM (EHNRCHADEOCZQFAX) >> эндобдж 10997 0 obj> эндобдж 10998 0 объектов >>>>> эндобдж 10999 0 obj> / M (D: 20200501094357-04'00 ') / Border [0 0 0] / NM (DRJNUMMUSJONTHLT) >> эндобдж 11000 0 объект> эндобдж 11001 0 объектов >>>>> эндобдж 11002 0 obj> / M (D: 20200501094352-04'00 ') / Border [0 0 0] / NM (WOZTAICCJWEWXMMD) >> эндобдж 11003 0 объектов> эндобдж 11004 0 объектов >>>>> эндобдж 11005 0 obj> / M (D: 20200501094348-04'00 ') / Border [0 0 0] / NM (JKLURHDTGWDICVIK) >> эндобдж 11006 0 объект> эндобдж 11007 0 объект> / XObject >>>>> эндобдж 11008 0 obj> / M (D: 20200501094321-04'00 ') / Border [0 0 0] / NM (PKGVXINQSMSQZMTC) >> эндобдж 11009 0 объектов> эндобдж 11010 0 obj> эндобдж 11011 0 obj> / M (D: 20200501094343-04'00 ') / Border [0 0 0] / NM (CCPKOYTIBXTZNBNM) >> эндобдж 11012 0 obj> эндобдж 11013 0 объектов >>>>> эндобдж 11014 0 obj> / M (D: 20200501094336-04'00 ') / Border [0 0 0] / NM (NXGUVMUXJBGHCYNJ) >> эндобдж 11015 0 объект> эндобдж 11016 0 объект >>>>> эндобдж 11017 0 obj> / M (D: 20200501094331-04'00 ') / Border [0 0 0] / NM (QYWHYYARPXRFCAEB) >> эндобдж 11018 0 obj> эндобдж 11019 0 объектов >>>>> эндобдж 11020 0 obj> / M (D: 20200501094326-04'00 ') / Border [0 0 0] / NM (IASOIFHKGSIUPDMM) >> эндобдж 11021 0 объект> эндобдж 11022 0 obj> / ProcSet [/ PDF / Text] / ExtGState> / Font >>>>> эндобдж 11023 0 obj> / M (D: 20200501094317-04'00 ') / Border [0 0 0] / NM (OIBEXJVNTLOUXRKM) >> эндобдж 11024 0 obj> эндобдж 11025 0 obj> / CIDToGIDMap / Identity / FontDescriptor> / Subtype / CIDFontType2 / Type / Font / W 11027 0 R >>] / Encoding / Identity-H / Subtype / Type0 / ToUnicode 11026 0 R / Type / Font >> эндобдж 11026 0 obj> транслировать / CIDInit / ProcSet findresource begin 12 dict begin begin cmap / CIDSystemInfo> def / CMapName / Adobe-Identity-UCS def / CMapType 2 def 1 begincodespacerange endcodespacerange 54 beginbfchar endbfchar endcmap CMapName currentdict / CMap defineresource pop end end конечный поток эндобдж 11027 0 obj [3 3277 16 16 333 17 17 277 19 19 556 20 20 556 21 21 556 22 22 556 23 23 556 24 24 556 25 25 556 26 26 556 27 27 556 28 28 556 29 29 277 36 36 666 37 37 666 38 38 722 39 39 722 40 40 666 41 41 610 42 42 777 43 43 722 44 44 277 45 45 500 47 47 556 49 49 722 50 50 777 51 51 666 53 53 722 54 54 666 55 55 610 68 68 556 69 69 556 70 70 500 71 71 556 72 72 556 73 73 277 74 74 556 75 75 556 76 76 222 78 78 500 79 79 222 80 80 833 81 81556 82 82 556 83 83 556 85 85 333 86 86 500 87 87 277 88 88 556 89 89 500 91 91 500 92 92 500 171 171 1000] эндобдж 11028 0 объект 1000 эндобдж 11029 0 obj> транслировать x `? {M6% $ @ d!" r 90x_ @ 4 ^ h [* Z.

    Добавить комментарий

    Ваш адрес email не будет опубликован. Обязательные поля помечены *